应力指数
应力指数的相关文献在1995年到2022年内共计89篇,主要集中在金属学与金属工艺、一般工业技术、地质学
等领域,其中期刊论文74篇、会议论文8篇、专利文献58872篇;相关期刊53种,包括材料导报、材料科学与工程学报、焊接学报等;
相关会议8种,包括中国矿物岩石地球化学学会第十五届学术年会、第十四届23+4铸造学术会议暨天津市第九届铸造学术年会、中国机械工程学会工业炉分会第八届全国工业炉学术年会等;应力指数的相关文献由257位作者贡献,包括沈保罗、魏晓伟、曾明等。
应力指数—发文量
专利文献>
论文:58872篇
占比:99.86%
总计:58954篇
应力指数
-研究学者
- 沈保罗
- 魏晓伟
- 曾明
- 付永涛
- 徐道芬
- 曾佐勋
- 乔军
- 何敏
- 宋爱君
- 嵇峰
- 张卫国
- 徐可为
- 李全安
- 王飞
- 边福勃
- 陈晓亚
- 马明臻
- 吕娜
- 孙健
- 宗海涛
- 尤静林
- 廖春丽
- 文胜平
- 李宝晨
- 李洪儒
- 李辉
- 梁顺星
- 潘峰
- 王余奎
- 王卫国
- 王瑜
- 田再克
- 许葆华
- 谷宏强
- 赵平
- 赵永庆
- 陈正周
- 隋守娟
- 韩东
- 高阳
- BING Mengfen
- DU Wenbo
- Galina Zilberstein
- Hidenari Takagi
- Huang Huogen
- Ke Haibo
- LI Xinggang
- LI Yongjun
- LIANG Lichao
- LanL
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张震男;
李云丽;
吴文平
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摘要:
在加载速率500~6000 uN/s和峰值载荷4000~12000 uN的条件下进行纳米压痕蠕变实验,研究DD407镍基单晶高温合金在室温下的蠕变行为。结果表明:DD407镍基单晶高温合金具有良好的蠕变抗力性能,但其蠕变性能对加载速率和峰值载荷敏感。依据Findley模型,得到拟合的蠕变参数随着加载速率和峰值载荷的增加而显著增加,并通过计算蠕变应力指数得到合金的蠕变机理由位错控制。此外,在纳米压痕蠕变实验中发现DD407合金的硬度和模量随着加载速率和峰值载荷的增加而降低,并通过无量纲分析得到加载速率对蠕变性能的影响大于峰值载荷对蠕变性能的影响。
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关海昆;
李全安;
陈晓亚;
张帅;
王颂博
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摘要:
本工作研究了Mg-11Gd-2Y-1.5Ag-0.5Zr合金在225~275°C/110~150 MPa条件下的高温蠕变行为和组织演变.结果表明:合金在225°C/110~150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=3.4,蠕变机制为位错滑移机制;在250°C/110~150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=4.7,蠕变机制为位错滑移机制;在275°C/110~130 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=5.8,蠕变机制为位错滑移机制;在275°C/130~150 MPa蠕变状态下,蠕变应力指数n=10.5,幂律蠕变定律失效,蠕变机制较为复杂.根据蠕变激活能Q值对蠕变机制的分析结果与蠕变激活能n值分析结论基本一致.合金在同一温度下,晶粒尺寸随着应力的增大而增大;在同一应力下,晶粒尺寸随着温度的升高而减小.在本研究中,110~150 MPa的高应力范围内,合金在250°C以下有着良好的抗蠕变性能.
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詹敏明;
宋煜;
李飞;
武心壮
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摘要:
主蒸汽超级管道是核电站的重要管道之一,介绍了国内某型核电站超级管道管嘴的设计方法,讨论了超级管道应力评定过程中应力指数B2的重要性.利用线性弹塑性材料模型和ANSYS有限元软件,通过极限载荷法计算得到管嘴的应力指数B2,并与ASME规范中公式法计算得到的B2作比较,结果显示公式法计算的B2有较大裕量.据此结论对超级管道的管嘴进行优化设计,优化后管嘴的B2仍小于公式法计算值,说明超级管道应力评定(公式法计算的B2)结果对优化后的管嘴适用,设计优化后的管嘴强度满足ASME规范要求.
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吴星辰;
程眉;
张治民
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摘要:
使用Instron3382电子拉伸试验机研究了挤压态Mg-Gd-Y-Zn-Zr稀土镁合金的高温拉伸变形行为,分析并归纳了该合金在温度为250~350°C,应变速率为10-2~10-4 s-1条件下的峰值应力随温度和应变速率的变化关系.研究结果表明:温度和应变速率是影响高温变形力学性能的重要因素,随着温度的升高和应变速率的降低,峰值应力减小;随着变形温度的升高,应变速率敏感性增加,应力指数减小,其平均值为6.75;在试验温度范围内,随着温度的升高和应变速率的增加,变形激活能降低,位错的攀移和滑移为塑性变形的主要机制.
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李岳;
李志刚;
何慧娟
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摘要:
在室温下利用纳米压痕仪测量了Ti13Nb13Zr的弹性模量与硬度,分析其蠕变行为的规律.通过改变实验的加载速率与最大载荷,确定这两个因素对蠕变行为的影响.在最大载荷下,给压头保载5 min,通过保载过程中材料的压痕应变率和硬度之间的关系得到了该材料在常温下的蠕变应力指数.结果表明,Ti13Nb13Zr的弹性模量约为148.1 GPa,硬度约为5.62 GPa.实验结果与加载速率和最大载荷无关,只与材料本身性质相关.最终测得材料的蠕变应力指数范围在28.98~34.66之间.
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李勇;
许鹤君;
巴发海
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摘要:
对GH3536合金在815~900°C不同应力水平下进行了高温蠕变试验,绘制了蠕变曲线并讨论了试验温度和试验应力水平对GH3536合金蠕变性能的影响规律,通过最小二乘法拟合得到了稳态蠕变速率的应力指数和Monkan-Grant关系式的参数,采用L-M参数法建立了外推公式,并对GH3536合金的蠕变断裂强度进行了外推.结果表明:在试验温度和试验应力水平下,GH3536合金的高温蠕变机制主要为位错的滑移和攀移,蠕变过程中有第二相析出,在晶界以及第二相颗粒处形成R型和W型裂纹;蠕变断裂由颈缩引起,为韧性断裂,断裂过程中发生了微孔的聚集和长大;根据外推公式GH3536合金在815°C下蠕变断裂时间2000 h所对应的蠕变断裂强度为58 MPa.
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张永财;
朱守丹
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摘要:
利用放电等离子烧结(SPS)装置对加工致密的细晶氧化铝进行单轴压缩蠕变试验.在1125~1250°C温度范围内,在80~120 MPa的应力作用下进行了试验研究.测定了试样的蠕变速率、应力指数和表观活化能,并用HRSEM对变形试样的微观结构进行了表征.得到的蠕变速率、应力指数(1.9~2.1)和表观活化能(454 kJ/mol)与文献报道的细晶多晶氧化铝蠕变数据吻合较好.这些结果和微观结构观察表明,所涉及的蠕变机制是晶界滑动(GBS),它受位错爬升的影响、受沿晶界扩散的控制.结果表明,SPS装置可以作为一种精确的高温蠕变测试系统.
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张清12;
朱利敏12;
李全安12
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摘要:
采用蠕变实验和理论计算,研究了时效态Mg-5Y-3Sm-0.8Ca-0.5Sb合金在250~300°C和50~70Pa条件下的蠕变行为。结果表明,该合金具有良好的抗高温蠕变性能,其在300°C和70MPa下的稳态蠕变速率为3.28×10^-8s^-1。在50~70MPa的应力下,当温度由250°C升到300°C时,应力指数由2.30变为3.22;在250~300°C的温度下,当应力由50MPa升到70MPa时,蠕变激活能由65.4kJ/mol变为81.0kJ/mol。
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邢学刚;
肖革胜;
王鹤峰;
树学峰
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摘要:
采用纳米压入法对钛合金室温应变率敏感性进行研究.通过控制加载阶段不同应变率达到最大压入深度,基于连续刚度测量原理,研究硬度及弹性模量的应变率敏感性,并观察压入应变率对于保载阶段材料蠕变位移的影响.结果表明,钛合金硬度表现出应变率敏感性,弹性模量对应变率不敏感.压痕保载阶段主要为位错运动主导的蠕变形式,蠕变应力指数随加载应变率增大而降低.
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Ke Haibo;
柯海波;
Huang Huogen;
黄火根;
Xu Hongyang;
徐宏扬;
Zhang Pei;
张培;
Zhang Pengguo;
张鹏国;
Liu Tianwei;
刘天伟
- 《中国腐蚀与防护学会能源工程暨能源材料2016年学术交流会》
| 2016年
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摘要:
铀基非晶是一类新型的亚稳合金材料,在核工业和军工领域有广阔的应用前景,为认识其力学性能演化,需系统开展蠕变实验研究.文中针对U65Fe30Al5非晶条带试样,利用纳米压痕测试技术研究了载荷和加载速率对其蠕变行为的影响.结果表明:随着载荷或加载速率的增加,在相同蠕变时间内蠕变位移呈现增大趋势,但当加载速率高于特定阈值(约50mN/s)时该位移保持恒定;随载荷的增加,蠕变应力指数不断变大,而随加载速率的增大该指数呈现减小趋势,并在高于特定阈值时不再变化.与常规晶态合金相比,铀基非晶合金具有更大的应力指数,这可能与材料中具有更多的自由体积相关.该研究为了解铀基非晶合金的蠕变性能提供了重要的基础数据,有利于提升对这类新材料的认识.
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张慧婷;
周永胜;
姚文明;
何昌荣;
党嘉祥
- 《中国矿物岩石地球化学学会第十五届学术年会》
| 2015年
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摘要:
大陆下地壳主要由麻粒岩组成,麻粒岩高温流变实验研究是认识大陆下地壳流变的主要途径之一.以往下地壳流变实验研究主要集中在热压合成单矿物结合体-两相矿物组合、辉绿岩、辉长岩、热压合成麻粒岩等方面,缺少天然麻粒岩高温流变实验结果.笔者选择怀安瓦窑口中性麻粒岩进行高温流变实验研究.实验力学数据显示,随着温度增加,样品强度逐渐降低;随着应变速率降低,强度降低。在900~1000°C时,应力指数为8.1~12.9,在1050~1150°C时,应力指数平均值为5.2,并且有随着温度升高,应力指数降低的趋势。扫描电镜与能谱分析表明,在900°C时,样品所有矿物出现显著的压扁特征,矿物沿垂直于压缩方向呈定向排列,显示出位错滑移特征,晶内微破裂明显。微观结构与成分分析表明,在900时,麻粒岩以位错滑移和微破裂变形为主,在950~1000°C时,麻粒岩以位错滑攀移为主,在1100~1200°C条件下,颗粒边界熔体和矿物反应促进了扩散作用,导致的位错攀移和熔体引起的扩散蠕变共同控制了麻粒岩的流变。
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杨会光;
罗晶;
徐梁格;
佟达;
邓佳文
- 《第十四届23+4铸造学术会议暨天津市第九届铸造学术年会》
| 2013年
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摘要:
采用Gleeble-3500热模拟试验机AZ91D镁合金在不同温度和应变速率下进行了热压缩实验,并观察、分析了合金热变形后的微观组织.结果表明,变形温度为300°C时合金组织整体表现为变形晶粒和再结晶晶粒共存,其变形方式为滑移和孪生:而当变形温度达到400°C时,合金组织则以再结晶晶粒为主,且晶粒呈现出明显的长大趋势,应变速率越高,再结晶晶粒尺寸越小,其变形方式为滑移.热压缩流变应力曲线的分析和计算结果显示:AZ91D合金的应变速率敏感指数m=0.16、应力水平参数α=0.0102、应力指数n=6.37、热变形激活能Q=167.88kJ/mol;这表明AZ91D合金热压缩时其流变应力受变形温度和应变速率的影响显著,随着变形温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大,流变应力曲线呈现出明显的动态再结晶特征.
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曾立英;
洪权;
卢亚锋;
赵永庆
- 《第三届空间材料及其应用技术学术交流会》
| 2011年
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摘要:
本文研究了三种温度、三种应力下一种600C高温钛合金(Ti-600)的蠕变行为,同时计算了合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及蠕变激活能。研究结果表明,蠕变应力为300MPa时,Ti-600合金的蠕变激活能Q=490.1kJ/mol。Ti-600合金在蠕变过程中存在一个临界应力值0,600C,Ti-600合金的0值为96.37MPa;650C下的则为47.19MPa。 600C,合金的真实蠕变应力指数p值为1.1-4.1;650C,合金的p值则为4.7-6.8;这表明在实验温度和应力范围内合金的蠕变变形以位错攀移为主。
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高阳;
曾飞;
文胜平;
冯嘉猷;
潘峰
- 《第七届全国MTS材料试验学术会议》
| 2007年
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摘要:
蠕变变形是薄膜和微机电系统应用中普遍存在的可靠性问题,因此有必要考察薄膜材料和小体积材料的蠕变行为。采用深度敏感纳米压痕方法对单晶PdSi合金和金属Ni基体上沉积Cr膜进行了室温压痕蠕变研究,分析蠕变应力指数和蠕变机制。结果表明:随硬度减小,蠕变深度增大,在不同应变率下计算得出应力指数PdSi合金在26.3~47.1之间;金属Cr膜在4.1~22.5之间。蠕变变形机制是位错的滑动和攀移,在高应变率下保载阶段瞬时影响更显著。