应力强度
应力强度的相关文献在1981年到2023年内共计390篇,主要集中在机械、仪表工业、化学工业、金属学与金属工艺
等领域,其中期刊论文201篇、会议论文67篇、专利文献170758篇;相关期刊152种,包括测井技术、石油和化工设备、炼油技术与工程等;
相关会议63种,包括第五届水库大坝新技术推广研讨会暨中国水利学会水工结构专业委员会第十二次年会、北京力学会第21届学术年会暨北京振动工程学会第22届学术年会、2014航天可靠性学术交流等;应力强度的相关文献由1029位作者贡献,包括周长城、钱才富、今村晋也等。
应力强度—发文量
专利文献>
论文:170758篇
占比:99.84%
总计:171026篇
应力强度
-研究学者
- 周长城
- 钱才富
- 今村晋也
- 刘金龙
- 唐雪鹤
- 孙培培
- 孙磊
- 山口浩司
- 张峻峰
- 森口秀树
- 王佰智
- 王晓军
- 王磊
- 福井治世
- 胡绪腾
- 董金善
- 贾旭
- 饭原顺次
- 余华金
- 刘伟
- 卢炎麟
- 常萍
- 张勇
- 张喆
- 徐连勇
- 王强
- 王炳超
- 荆洪阳
- 袁光明
- 赵雷
- 陈旭
- 韩永典
- 高炳军
- Kang Yong Lee
- 丁水汀
- 何育民
- 冯强
- 刘刚
- 刘彦国
- 刘慧
- 刘晓静
- 刘炜炜
- 刘英林
- 刘雪松
- 华林
- 危书涛
- 原亚南
- 史进渊
- 吕峥
- 周惠敏
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徐火力;
杨晓翔;
韦铁平;
黄丽红;
龚凌诸
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摘要:
灭菌容器结构的安全性使用是生产企业关心的问题.基于有限元法,对某公司设计的某型号灭菌容器结构建立三维有限元模型,并根据模拟结果分别进行第四强度理论和局部应力强度分类评定.结果 表明:基于第四强度理论评定,超过屈服极限的区域极小,仍满足强度要求;基于局部应力评定,夹层耐压试验下满足强度要求,而外筒体内腔试验应力强度评定未通过,但满足正常工况下强度要求.研究结果为灭菌器结构的设计提供参考依据.
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张勇;
杨忠云;
孙贺;
胡效东
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摘要:
矩形尿素水储罐为常压容器,由内壳、外壳和连接工字钢组成吗,承受静水压力、水平与垂直地震载荷,采用FEM计算其静力学分布特性.研究结果:(1)地震载荷作用下尿素水储罐内外壳以及加强筋工字钢应力强度最大值均在焊缝连接处,最大值为102.7MPa;(2)三种工况下应力强度最大值皆在支撑用工字钢上的腰腿连接处,最大值达到346.67MPa;(3)计算结果显示三种工况下螺栓受力较小,最大拉应力为3.54MPa,最大剪切力为0.074MPa.
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赵一舟;
李俨;
土旗;
唐正强
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摘要:
工件在加工过程中出现的微裂痕会使结构内部出现裂纹、断口等不可逆伤害.利用有限元软件ABAQUS围道积分裂纹扩展法和自编Python程序实现网格重划分和裂纹任意路径扩展,模拟实现微动往复运动下多裂纹的任意路径扩展,施加不同往复位移幅值和不同下压深度,对应力强度因子K1、K2值和裂纹最终扩展轮廓进行对比研究.在分析多裂纹扩展图像中,发现不同位移幅值对裂纹扩展不会因裂纹条数增加产生明显变化;不同下压深度对裂纹扩展轮廓影响较大;裂纹之间的应力场相互作用,对裂纹各项参数造成影响.此外,裂纹扩展发生交叉时,裂纹会立即停止扩展.
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摘要:
Inconel783 合金是一种控制低热膨胀、抗氧化的γ-γ′-β合金,在空气环境中具有持续载荷裂纹扩 展的能力。抗环境裂纹扩展性可由成分(优化的 Co/Ni 比和 Cr 含量)和热处理的控制获得。抗裂纹扩展性 在应力强度为 20-60MPa 范围内基本上与 Inconel718 合金相当。抗环境裂纹扩展性的获得可通过控制细 的β相颗粒在晶界上的析出,即可通过热机械加工结合细晶退火(980°C),但最好通过固溶退火(1120°C) 和中间β再析出热处理(845°C×2~4 小时,空冷)来获得抗裂纹扩展性。
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赖家凤;
朱世琰;
钟莹莹;
王荣健;
刘付国
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摘要:
针对汽油储罐第二层壁板含有深度较小裂纹可能会发生结构破坏、失稳等问题,使用有限元软件Workbench对罐体进行详细应力分析,研究油罐罐体受力情况,并与无缺陷储罐受力进行对比.结果表明,应力集中点位于含缺陷储罐的第二层,其最大应力强度位于裂纹长轴中心处.
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杨青
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摘要:
介绍了环形浮动式止推架的构成、功能及作用原理等.以某石油化工装置高温区垂直管道的两耳环形浮动式止推架为例,与常规耳式支管式支吊架作对比,利用有限元计算,从结构温度梯度、强度分布、结构固有频率3个方面对其进行了计算与分析.研究表明:环形浮动式止推架结构简单,能承受管道载荷更大,安装空间不受限制,温度损耗更低且热膨胀更小;与主管接触部位应力强度更大,抗振动和共振能力更强.在高温、大载荷及大口径的管道系统中推荐使用环形浮动式止推架.
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Chen Sunyi;
陈孙艺;
Lu Xuepei;
卢学培
- 《第九届全国压力容器学术会议》
| 2017年
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摘要:
为了评定聚烯烃气相反应器在内压作用下的应力强度和管道循环推力作用下的疲劳强度,针对该类反应器局部模型应力分析存在的问题,采用有限元法建立二分之一面对称整体模型进行应力分析.选取模型的出料口、出料回流口、封头大开口、无折边锥体与圆筒体的连接处、下封头与裙座连接等结构不连续处以及各具有应力集中的危险截面共27条路径进行全面的应力评定,对气相反应器两种循环载荷工况进行了疲劳分析,并对下封头与裙座连接的两种不同结构进行了强度比较和选优设计.分析中比较了设备自重的影响.
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郝亮钧;
周涛;
李向上;
王卓
- 《北京力学会第21届学术年会暨北京振动工程学会第22届学术年会》
| 2015年
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摘要:
为了研究玻璃钢套管丝扣处应力强度与变形量的计算方法和变化规律,本文通过理论推导和Matlab编程相结合的方法,首先将丝扣处分解为单独水平受力的组合圆筒模型和单独竖直受力的简单表面接触模型,然后进行合并,得到丝扣处应力和位移的求解公式,最后基于套管的相关材料和几何参数,通过Matlab数值计算,使理论结果可视化,更加形象地分析丝扣处应力与位移的变化规律,进而得到应力强度与变形量.
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Liu Bin;
刘斌;
Dong Junhua;
董俊华;
Gao Bingjun;
高炳军
- 《第九届全国压力容器学术会议》
| 2017年
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摘要:
对于大型固定管板换热器,将管板布管区简化为当量实心圆平板进行有限元计算时,常出现布管区周边附近应力强度较大,采用与中心布管区相同的管桥系数进行应力强度评定很难通过的情况.为此提出一种新的建模方法,即管板中心布管区采用当量实心圆平板、换热管采用等效薄壁圆筒,管板周边布管区与换热管均采用三维实体建模.管板中心布管区采用管桥系数按ASME标准相关规定进行评定,而管板周边布管区采用分析设计通用方法进行评定.这种建模方法既能可靠地对管板应力进行评定,又在很大程度上减小了计算规模,为大型固定管板换热器设计提供了一种可行的计算方案.
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李彦兵;
张鑫敏;
金志坚
- 《中国公路学会桥梁和结构工程分会2017年全国桥梁学术会议》
| 2017年
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摘要:
为解决超期服役混凝土梁桥工程可靠性评估问题,基于桥梁关键部位应力控制,提出采用应力强度比η和承载能力余量与活载效应比RF作为关键断面损伤信息的两级控制指标.研究表明:《公路桥梁承载能力检测评定规程》给定的在役桥梁承载能力检算式不能满足超期服役的桥梁可靠性评估需求;应力强度比η参数能较好地反应超期服役桥梁应力值只是初始状态基础上变化量的特点;建议采用应力强度和剩余承载能力余量与实际活载效应之比RF作为高级评定指标,综合评定与决策超期服役混凝土梁桥是否继续使用.
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Yang Jinying;
杨晋营;
Yan Heye;
燕荷叶;
Yan Guobao;
闫国保;
Li Lihua;
李丽华
- 《第五届水库大坝新技术推广研讨会暨中国水利学会水工结构专业委员会第十二次年会》
| 2016年
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摘要:
通过三角形重力坝和胶凝砂砾石的应力强度对比,结合守口堡水库胶凝砂砾石坝的设计和施工经验,对胶凝砂砾石坝的基础设置进行了探讨.与三角形重力坝相比较,梯形胶凝砂砾石坝基底应力水平比较低,对基础条件要求更灵活,使得坝高超过50m的大坝设置在弱风化层上部成为可能;高度较小的胶凝砂砾石坝设置在具有足够承载力的强分化层中、上部岩基上,甚至在砂卵石层上也成为可能.从守口堡胶凝砂砾石坝的施工经验来看,大坝基础垫层材料采用富浆胶凝砂砾石较常态混凝土有利,建议垫层骨料最大粒径不超过80mm;为提高层间结合能力,掌握好胶凝砂砾石的初凝时间,及时进行上层摊铺、碾压是很有必要的.
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常飞;
尹俊杰;
石晓朋
- 《2015年航空装备维修技术及应用研讨会》
| 2015年
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摘要:
针对整体结构损伤容限特性较差的问题,研究了止裂筋条对整体翼梁结构损伤容限特性的影响.以含裂纹飞机整体翼梁结构为例,通过计算其裂纹尖端应力强度因子,结合支持向量机代理模型,分析了止裂筋条设计参数对整体翼梁结构裂纹扩展寿命以及剩余强度等损伤容限特性的影响.所得出的结论,可以为整体结构的损伤容限设计提供参考.
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XI Jing-yi;
席婧仪;
CHEN Zhong-hui;
陈忠辉;
ZHU Di-jie;
朱帝杰;
LIU Zhi-zhong;
刘志仲
- 《第十二届全国岩石破碎工程学术大会》
| 2014年
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摘要:
基于Kachanov法推导了单轴作用下岩石中不等长共线斜裂纹的应力强度因子表达式,从理论上分析了裂纹间距和裂纹长度对裂纹相互作用的影响.运用岩石破裂过程分析系统RFPA2D,通过对岩石试样中预置共线裂纹相互作用的数值模拟,探讨了单轴作用下不等长裂纹相互作用和扩展规律.结果表明:数值模拟结果符合理论结果,当裂纹间距大于或等于大裂纹长度时,裂纹间相互作用不显著;当小裂纹长度小于或等于裂纹间距时,小裂纹对大裂纹的起裂影响不明显;裂纹间距小于小裂纹长度时,岩桥贯通导致试件整体破坏,间距较大时,岩桥不贯通,翼裂纹的扩展导致试件破坏.