12Cr1MoV

摘要： 目的研究12Cr1MoV焊接接头在NaOH溶液中的应力腐蚀裂纹扩展行为及机理。方法采用三点弯加载的方法,对不同初始应力强度因子(40、50、60 MPa·mm^(1/2))条件下的12Cr1MoV焊接接头在NaOH溶液(80°C、质量分数为20%)中的应力腐蚀裂纹扩展行为进行研究,使用SEM和电子背散射衍射(EBSD)等方法,分析应力腐蚀裂纹扩展路径和断口形貌。结果接头应力腐蚀裂纹扩展速率随着初始应力强度因子的增大而增大,最高达到11.189×10^(–7) mm/s,但增大的趋势逐渐减缓。应力腐蚀裂纹呈树枝状扩展,且应力强度因子越大,主裂纹出现分支越早,裂纹扩展越宽。主裂纹在扩展过程中也产生了部分不连续的裂纹和与其在局部扩展方向一致的“跳跃”微裂纹。应力强度因子较高时,裂纹的断口呈冰糖状形貌,为沿晶裂纹,在较低应力强度因子(KI=40 MPa·mm^(1/2))条件下,裂纹断口表现出以沿晶为主、穿晶为辅的混合断裂模式。结论随着初始应力强度因子的增大,应力腐蚀裂纹扩展速率提高,主裂纹出现分支越早,裂纹扩展越宽。焊缝应力腐蚀裂纹沿着原始奥氏体晶界,在阳极溶解和氢致裂纹的共同作用下进行扩展,其中以阳极溶解为主。

摘要： 某石化热电厂在工业管道定期检验中发现主蒸汽管道材质严重劣化后,对其进行整体更换。由于相关标准未规定入厂原材料的球化等级,考虑定期检验以及长时间使用后球化问题,将12Cr1MoVG材料入厂球化等级定为不低于2.5级。集箱、热成型弯管等原材料的球化趋势一般为外表面大于芯部,硬度变化趋势为外表面小于芯部。采用金相组织状态、现场宏观硬度检验对主蒸汽管线剩余寿命进行大致预测是方便可行、效率较高的。

摘要： 为了研究8 mm及以下厚度的12Cr1MoV免做热处理的可行性,通过热丝TIG、手工TIG和焊条电弧焊3种焊接方法进行焊接工艺试验,从接头力学性能、金相组织、焊接残余应力及持久性能等方面进行了研究和分析.结果 表明,壁厚不大于8 mm的12Cr1MoV焊接接头在采用TIG焊和低氢型焊条电弧焊的条件下免做焊后热处理是可行的.通过对比试验,分析论证了取消8 mm及以下厚度的接头焊后热处理后,采用焊前预热和焊后缓冷的措施并不是必须的.

摘要： 某电厂SA213-T91和12Cr1MoV异种钢焊接接头断裂后,通过对断口截面的观察、焊缝及断裂侧管材的金相检验、拉伸试验、冲击试验和硬度检验等方法分析断裂原因。研究结果表明,试样的强度、冲击韧性、硬度和金相组织符合要求,断裂的主要原因是焊接接头熔合线附近区域的裂纹在频繁的温度变化和压力变化的作用下迅速扩展生长,最终导致结构件断裂。最后对返工、焊接方法、焊接过程的控制及焊后热处理进行了介绍。

摘要： 本文对某电厂水冷壁中部12Cr1MoV密封板裂纹产生的原因进行了分析,分析结果表明裂纹起裂点在保温销钉焊点根部的热影响区,裂纹在高温腐蚀作用下扩展,腐蚀介质在裂纹内不断生成,伴随着材料氧化减薄及材料性能下降,最终导致密封板开裂.

摘要： 对12Cr1MoV钢管的焊接工艺做了详细的介绍,就焊接过程中遇到的焊接冷裂纹、再热裂纹、气孔等问题进行分析,并从操作技巧的角度总结了一些避免缺陷的措施,大大提升了焊接质量。

摘要： 鉴于F92钢锻件与12Cr1MoV钢在超临界和超超临界锅炉火电机组锅炉中的广泛应用,在工程中不可避免地遇到F92/12Cr1MoV异种钢焊接.利用光学显微镜、拉伸和冲击试验机、维氏硬度计等对高匹配条件下F92/12Cr1MoV异种铜焊接接头的显微组织和力学性能进行了初步研究.结果 表明,采用高匹配填充材料和焊条电弧焊焊接,可获得性能优良、组织稳定的焊接接头.焊接接头的强度高于12Cr1MoV母材的,热影响区冲击韧性较好,焊缝区硬度适中.焊缝区、F92侧HAZ和F92母材均为回火索氏体组织,而在12Cr1MoV侧HAZ和12Cr1MoV母材区域显微组织则为铁素体+珠光体组织.

摘要： 某1000 MW超超临界机组投运4年内,低温再热器12Cr1MoV材质段水平管组导向管夹焊缝多次发生泄漏.取泄漏和未泄漏管样进行宏观、 金相、 显微硬度、 断口扫描等检验,结果发现:低温再热器导向管夹连续多次泄漏,主要是由于施焊环境温度过低、 焊条尺寸选用不当、 焊接电流偏大导致在角焊缝内侧熔合线区域形成焊接裂纹.原始焊接裂纹在应力作用下疲劳扩展,导致最终泄漏.

摘要： 本发明涉及一种紧固件用1Cr11Ni2W2MoV耐热钢锻件的制造方法，包括锻造工序，其步骤为：a、将钢坯加热至1100至1300°C；b、将钢坯镦粗至高度H≥H0/2，再拔长至长度L≥L0，将拔长后钢坯回炉保温2～4小时；c、将回炉后的钢坯出炉再镦粗至H≥H0/2，再拔长至长度L＝L0，将拔长后的钢坯再次回火保温2～4小时；d、将回炉后的钢坯出炉再拔长至锻件成品长度；其中H0为钢坯原高度，L0为钢坯原长度。本方法采用二镦二拔(+FM法)成材，锻制后的钢坯未发生开裂等质量缺陷，探伤合格率达95％以上，且退火热处后锻件的布氏硬度值≤260，钢坯性能稳定，满足紧固件用钢坯的要求。解决现有马氏体不锈钢在锻制过程中容易产生开裂的问题。

摘要： 本发明涉及异种钢接头的热处理，公开了一种9Cr1MoV钢+碳锰低合金钢的异种钢焊接接头制造方法，在9Cr1MoV工件的端面上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢堆焊层，堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.6%；Mo:0.4‑1.2%；对堆焊层进行热处理；在堆焊层上堆焊厚度不小于3mm的非奥氏体耐热钢二次堆焊层，二次堆焊层的化学成分满足以下要求（按质量分数），Cr：0.8‑2.0%；Mo:0.3‑1.1%；对二次堆焊层进行热处理；二次堆焊层与碳锰低合金钢工件焊接，形成连接焊缝，连接焊缝为碳锰低合金钢；对连接焊缝进行热处理。通过合理选择堆焊层成分，并运用适应于两层堆焊层与连接焊缝材质的热处理温度的梯级过渡，实现该异种钢的焊接及热处理，避免使用镍基堆焊，合格率高成本降低。

摘要： 一种12Cr1MoV与07Cr19Ni 11Ti异种钢的焊接方法。现有技术奥氏体与珠光体钢的焊接大都采用因康镍焊丝，成本较高，焊缝变形及裂纹，不适合批量生产。本发明组成包括：异种钢A（1）、异种钢B（2），所述的异种钢A与所述的异种钢B的对口间隙b为2.0‑3.0mm、坡口角а为30°‑35°、钝边Р为1.5‑2.0mm、管材厚度δ为5mm，焊丝采用TGS‑347焊丝，焊丝直径为2.4mm，焊接以自由状态组对，采用手工钨极氩弧焊，打底时采用内加丝焊法，当管道内部氩气充满且稳定后，进行根层焊接，控制每层之间的温度≯350°C；首先是机械加工异种钢A和异种钢B母材侧的坡口，清理坡口表面及母材两侧10毫米内的外壁，然后进行水平固定焊接与垂直固定焊接。本发明用于珠光体钢和奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法。

摘要： 本发明公开一种高强度Cr12MoV/Cr12复合钢高温淬火工艺，其特征在于，所述工艺包括以下步骤：在加热炉中，以加热速率10‑12°C/分钟加热至450‑500°C预热30‑40分钟，继续以加热速率10‑12°C/分钟加热至840‑860°C预热30‑40分钟，继续以加热速率10‑12°C/分钟加热至淬火温度1100±10°C，在该温度下保温20分钟，再侵入淬火剂中进行淬火；所述淬火剂为淬火油，淬火时间为4‑6秒；淬火后进行回火，回火温度为500±20°C，回火时间为40‑50分钟；能改善组织结构，提升产品性能，减少能量的损耗，节约能源。

摘要： 本发明提供了一种减小Cr12MoV钢冷作模具热处理变形的预备热处理方法，适用于Cr12MoV钢制造的各类冷作模具，该方法包括Cr12MoV模具的预备热处理、真空淬火、一次回火、二次回火等工艺过程。本发明提供的减小Cr12MoV钢冷作模具热处理变形的预备热处理方法，通过对Cr12MoV钢冷作模具采用一种特殊的预备热处理工艺方法处理，可使Cr12MoV钢冷作模具的热处理变形量大幅降低，适用于精密、复杂的Cr12MoV钢冷作模具，也适用于Cr12MoV钢制造的普通模具及其它工件。

摘要： 本发明公开了一种燃气轮机用高性能30Cr2Ni4MoV轮盘锻件制造方法，其技术方案包括以下步骤：S1、原材料检测；S2、原材料下料；S3、第一次锻造加热；S4、第一次镦拔，镦拔的锻造比≥2；S5、第二次锻造加热，原材料升温至1200～1220°C，保温150～200min；S6、第二次镦拔，锻造比≥2；S7、锻件冷却，将锻件冷却至400～500°C，再入炉升温至650～730°C，保温10～15h，炉冷至200～250°C出炉，冷却至室温；S8、锻件正火，锻件加热至900～950°C，保温10～18h，冷却至室温；S9、锻件淬火，加热至850～890°C，保温6～16h，冷却至室温；S10、锻件一次回火，加热至550～580°C，保温15～20h，冷却至室温；S11、锻件二次回火，加热至620～650°C，保温15～20h，冷却至室温，本发明通过控制锻件总体变形量再配合合适的热处理制度，减少锻件缺陷，提高锻件质量。

摘要： 本发明涉及一种改善1Cr11MoV压延辊网状组织的热处理工艺，适用于改善直径在Φ400‑Φ700mm范围的1Cr11MoV压延辊网状组织，进而提高压延辊质量，采用退火+低温淬火+高温淬火+高温回火的热处理工艺，通过组织连续转变及重结晶，促进1Cr11MoV压延辊组织均匀化,避免按常规热处理工艺在生产时只起到球化作用而没有组织均匀化的作用,能够彻底消除1Cr11MoV压延辊内部网状组织，避免网状组织导致热处理开裂及报废现象,按本发明生产的1Cr11MoV压延辊，不仅改善内部组织，而且提高了压延辊质量。

摘要： 本发明属于热处理工艺领域，涉及一种冷作模具钢的热处理工艺，具体涉及一种改进Cr12MoV钢耐磨性能的热处理工艺，包括如下步骤：a.淬火：将Cr12MoV钢加热至900‑1040°C，保温120‑180min后浸入淬火剂中淬火；b.回火：将步骤a处理后的钢加热至170‑250°C，保温170‑185min。本发明采用较低的淬火、回火温度及较少的淬火回火次数得到力学性能良好的Cr12MoV钢。本发明的方法有效减少了淬火和回火的次数以及缩短了时间，降低了加热设备的损耗，有效提高了设备的使用寿命，降低实验的危险系数，控制了工艺成本，节约了能源；同时避免了过高的淬火温度导致的Cr12MoV钢内部出现淬火裂纹。

摘要： 本发明是一种Cr12MoV冷作模具钢表面激光熔覆高熵合金粉末涂层的方法，其特点是，包括：对冷作模具钢基材进行表面预处理、制取Al2CrFeNiMo高熵合金粉末、在冷作模具钢基体预定位置预制涂层步骤；激光束功率密度高，熔池冷却速度快，可获得非平衡凝固组织，Al2CrFeNiMo高熵合金的涂层具有较高硬度，耐摩擦磨损性能。激光熔覆后涂层与基体材料之间表现出良好的冶金结合，具有卓越的性能价格比。

摘要： 本发明提供了一种用于制备硬度提高的7Cr17MoV不锈钢的方法及不锈钢，所述方法用于提高7Cr17MoV不锈钢硬度，所述方法包括以下步骤：S1：对7Cr17MoV原料进行第一阶段加热，获得第一样品；S2：对第一样品进行第二阶段加热，获得第二样品；S3：对第二样品进行淬火和深冷处理，获得深冷样品；S4：对深冷样品进行回火处理，获得硬度提高的7Cr17MoV不锈钢，本发明采用阶段式加热，并辅以深冷技术，使碳化物溶解的同时减少残余奥氏体，提高材料的硬度。