干密度

摘要： 以国道322库—根公路工程为依托,通过对沿线多年粉质黏土冻土原状样进行融沉试验,分析了融沉系数随含水率、干密度的变化规律,发现弱融沉以上等级的粉质黏土冻土原状样的融沉系数随含水率的增大而增大、随干密度的增大而减小的规律,进而提出了多年冻土区粉质黏土路基的治理思路,为极寒地区多年冻土路基融沉治理提供了理论参考与科学依据。

摘要： 为了研究不同干密度花岗岩残积土的孔隙结构特征,首先采用高分辨率三维X射线显微镜采集花岗岩残积土CT图像,再利用Avizo软件重构花岗岩残积土孔隙三维结构,定量分析了3种干密度花岗岩残积土的孔隙连通性、孔隙曲折度、孔径分布、孔隙方向、分形维数等孔隙结构特征。结果表明:通过三维重构方法可以完整而精准地表征花岗岩残积土的孔隙结构特征;随着花岗岩残积土干密度增大,孔隙度减小、孔隙曲折度增大、连通性减弱、孔隙方向越接近水平方向;压实花岗岩残积土的孔隙主要由较大等效直径的孔隙提供。

摘要： 结合铁伊(铁力—伊春)高速铁路沿线岛状多年冻土的分布特征,通过室内试验研究了铁伊高速铁路沿线不同种类的岛状多年冻土在不同影响因素条件下的融沉特性,并根据不同种类的多年冻土融沉特性进行了工程措施分析。研究结果表明:岛状多年冻土的融沉系数随着含水率的增大而增大,随着干密度的增大而减小;岛状多年冻土的融化压缩系数在不同试验荷载作用下并非常数,而是随着荷载的增大而减小。对于融沉系数较大且埋深较浅的富冰或饱冰多年冻土采取挖除换填的工程措施;对于融沉系数较小的多冰或者少冰冻土,采用挖除换填+预融的工程措施;对于埋深较大的多年冻土采取桩基加固的工程措施。

摘要： 通过对砂加气混凝土板材的干密度、导热系数、干燥收缩、抗压强度性能进行试验研究,结果表明:砂加气混凝土板材干密度越小,孔隙率越大,导热系数越小,制品保温性能越好。气孔过小或小气孔数量过多,都会使气孔的收缩率增大。当体积密度降低时,孔隙率增加,则强度降低。

摘要： 以高庙子(GMZ)钠基膨润土和石英砂混合物为原料,采用多功能膨胀-渗透仪进行不同干密度和不同孔隙溶液对试样膨胀性及渗透性的影响试验,结果表明:孔隙溶液饱和后,试样的膨胀力随干密度的增大而增大;干密度相同时,除了NaOH溶液外,其他孔隙溶液对试样的膨胀力均有强化作用,膨胀力先迅速增大至一个峰值,然后增速明显减小,随后再次升高,最终趋于稳定;干密度相同时,试样的渗透系数大小顺序为NaOH溶液> NaCl-Na_(2)SO_(4)溶液>模拟北山地下水>去离子水;孔隙溶液相同时,渗透系数随最大膨胀力和干密度的增大而减小。

摘要： 通过强度、干密度测试以及XRD、FTIR、SEM分析,研究了纳米C-S-H对固硫灰蒸压加气混凝土性能及水化产物的影响。结果表明:随着纳米C-S-H掺量的增加,蒸压加气混凝土的干密度和抗压强度均呈先增后降的趋势,且当纳米C-S-H掺量为3%时,蒸压加气混凝土的抗压强度最大,较空白组提高了13.2%;在蒸压养护条件下,纳米C-S-H的掺入一方面促进了体系中的Ca(OH)_(2)与固硫灰中的活性SiO_(2)和Al_(2)O_(3)反应,形成了更多的托贝莫来石和C-S-H凝胶,另一方面加速了托贝莫来石和C-S-H凝胶的生长速度,形成了尺寸更大的反应产物;纳米C-S-H的掺入降低了蒸压加气混凝土中的孔洞率,提高了蒸压加气混凝土的密实度和强度;固硫灰中的三种主要物相与Ca(OH)_(2)的蒸压反应活性大小为薄片叠层状的黏土矿物热分解产物最高,带棱角粒状的石英颗粒次之,球状的铝硅酸钙物相最低。

摘要： 含砂低液限黏土分布广泛,成分和性质特殊,在该类土质上修筑路基时受到吸附结合水影响,导致施工难度较大。采集含砂低液限黏土作为试验样本,将普通砂土作为对照组,按照样本物理性质和天然含水率,将样本分为4组,调节含水率每种样本制备一组试件,使用容量瓶法测定吸附结合水情况。利用重型湿法压实以及浸水CBR试验方法,分别获得含砂低液限黏土受吸附结合水影响后的压实特性与水稳性能等。在不同含水率与压实度工况下开展三轴试验,分析上述两个因素对含砂低液限黏土的影响。试验结果表明,含砂低液限黏土具有更强的吸附结合水能力,与砂质土相比,含砂低液限黏土最大干密度更低,最优含水率更高。含水率不高于26%,压实度在95%以上的情况下含砂低液限黏土,能够保持路基使用的稳定性。

摘要： 非饱和黏土中吸力的存在对土样物理力学性质具有重要影响,而吸力大小与土样的含水率与干密度有关。为研究不同含水率及干密度对非饱和黏土总吸力与基质吸力的影响,基于滤纸法试验原理,考虑5种初始含水率和3种干密度的土样变化梯度进行非饱和黏土吸力量测试验。试验结果表明:在相同干密度的条件下,总吸力和基质吸力随黏土含水率的增大而减小;在相同含水率的条件下,总吸力和基质吸力随黏土干密度的增大而减小;吸力与干密度之间的关联度较高,吸力在含水率较低时对土体密度状态的变化较为敏感。

摘要： 对泡沫混凝土进行了简要介绍,结合具体工程实例,从施工工艺、操作要点、质量控制等方面,对现浇泡沫混凝土的施工技术进行了详细阐述,指出现浇泡沫混凝土性能可靠,成型整齐,质量轻、防火、易于施工,成本低,相对污染小,成了设计施工人员理想选择材料,有广阔的应用前景。

摘要： 为了排除多因素对试验结果产生的误差,研究了不同用水温度对泡沫混凝土性能和内部孔隙的影响,设置正交试验(三因素三水平)得出最佳的水胶比为0.6、粉煤灰最佳掺量为15%,胶粉最佳掺量为2%.在此基础上设置七个不同的水温温度(15、20、25、30、35、40、45°C),通过采集泡沫混凝土试件抗压强度、干密度、吸水率试验数据以及内部形貌微观数据,研究了水温对泡沫混凝土主要物理、力学性能和内部孔径的影响.结果表明:泡沫混凝土的抗压强度、干密度、吸水率与水温之间存在数值关系,各物理、力学性能之间存在相关性.当发泡水温为30、35°C时,泡沫混凝土发泡效果最好.泡沫混凝土内部连通孔数量较少、孔径大小均匀、孔隙率高、平均孔径约为1.9 mm,同时物理、力学性能满足规范要求.

摘要： 膨胀性能是高放废物处置库缓冲材料的关键参数之一,缓冲材料的膨胀性能与处置库功能的稳定性密切相关,准确地预测评价膨润土膨胀性能具有重要意义.为了研究缓冲材料膨胀性能与干密度、有效蒙脱石含量的关系,本文采用恒体积膨胀法研究了高放废物处置基本材料GMZ07和GMZ24-200膨润土的膨胀力,并利用膨胀仪研究了GMZ24-20膨润土的膨胀率.试验表明,膨胀力随时间增长而增大,膨胀力随着干密度的增大而增大,且干密度越大,试样初始膨胀速率越大,表现为膨胀力时程曲线初始曲线越陡.GMZ07膨润土膨胀力曲线在低密度时具有“双峰”结构,高密度时则不明显;GMZ24-200膨润土膨胀力曲线未见“双峰”.GMZ07膨润土的蒙脱石含量高于GMZ24-200膨润土,导致GMZ07膨润土的膨胀力大于GMZ24-200膨润土的膨胀力.对两种膨润土最大膨胀力与干密度进行了拟合,最大膨胀力与干密度呈指数关系,利用公式表示最大膨胀力与有效蒙脱石含量之间的关系.可以看出,GMZ24-200膨润土膨胀量随时间增大而增大,最大膨胀率与干密度呈线性关系.

摘要： 在寒区修建高铁,必须考虑冻融-干湿循环对路基的影响,添加水泥是提高填料性能的有效方法之一.目前,国内外许多学者对水泥改良土做了大量研究,本文依托东北某铁路项目A组填料,通过振动击实试验和无侧限抗压试验,研究延迟击实下冻融-干湿循环对水泥改良土干密度和抗压强度的影响,并通过掺加外加剂的方法,改善其最大干密度和抗压强度.试验结果表明:混合掺加外加剂的试样,其最大干密度和抗压强度要优于不掺或单掺外加剂的试样,混合添加1.3％减水剂和50％粉煤灰的试样,其路用性和经济性最好.

摘要： 采用固体废弃物(粒化高炉矿渣、粉煤灰)、水玻璃、NaOH、发泡剂、页岩陶粒、水制备地聚合物基泡沫混凝土.试验研究了不同配合比地聚合物基泡沫混凝土的干密度、抗压强度、吸水率及导热系数.研究结果表明:(1)当水胶比在0.43～0.53范围内增加,地聚合物基泡沫混凝土的干密度、抗压强度和导热系数呈先增大而后减小趋势,而吸水率则先减小后增大;(2)当发泡剂掺量在0.3％～0.8％范围内增加,地聚合物基泡沫混凝土的干密度、抗压强度和导热系数不断减小,而吸水率不断增加;(3)当水玻璃模数在1.40～2.24范围内增加,地聚合物基泡沫混凝土的干密度、抗压强度和导热系数不断减小,吸水率不断增加.

摘要： 采用滤纸法对重塑非饱和黄土的基质吸力进行了量测,得到了不同干密度下重塑非饱和黄土的土水特征曲线,探讨了重塑非饱和黄土基质吸力与含水率和干密度之间的关系;详细分析了土水特征曲线的变化规律;利用Fredlund-Xing模型对试验数据进行了非线性拟合,获得了模型相关参数.数据分析表明:在干密度一定时,基质吸力随含水率的减小呈现出快速增大的趋势,当含水率w≤w.时,这一趋势变得非常明显,因此塑限应是其增大快慢程度的分界点.通过分析干密度与基质吸力关系得出,当含水率w＞wp和0≤w≤5％时,基质吸力基本不随干密度的变化而变化;当含水率5％＜w≤wp时,基质吸力随干密度的增加呈现出稍微增大的趋势.根据土中水的赋存状态和水-土颗粒作用机制,将士水特征曲线分为饱和阶段,毛细作用阶段,水膜吸附段和牢固吸附段四个阶段.通过Fredlund-Xing模型拟合试验数据得出,对同一土质而言,干密度大的土样具有较大的残余含水率、较大的进气值、较缓慢的脱水速率和较强的持水能力.

摘要： 基于热针法测得了不同条件下南海钙质砂的热传导性能,探讨了含水率、干密度、温度、颗粒粒径等因素对钙质砂热导率的影响.研究结果表明:钙质砂热导率随含水率、干密度的增大而增大,且含水率越大,干密度对热导率的影响越明显;相对于随干密度的变化,钙质砂热导率随含水率的变化尤为显著;钙质砂热导率随温度升高而增大,但是热导率在不同温度下随含水率的增长趋势不同;颗粒粒径对钙质砂热导率的影响甚微;在钙质砂中掺入一定量石英砂有助于改善其导热性能.

摘要： 本文研究了胶凝材料总量、砂率、水胶比、矿渣掺量、粉煤灰掺量及两种掺和料的复合掺和料的掺量、PP纤维掺量对轻骨料混凝土坍落度、干密度、抗压强度的影响,基于试验结果得到了LC30轻骨料混凝土最佳合比.

摘要： 纤维加筋是近些年发展起来的一种土质改良技术,系统掌握纤维加筋土的力学性质对评价纤维加筋土工程的稳定性和进一步推广该技术在工程中的应用具有重要意义.为了了解纤维加筋的剪切强度特性,以非饱和黏性土为研究对象,以聚丙烯纤维为加筋材料,在控制含水率和干密度条件下开展了一系列直剪试验.借助扫描电镜,从微观的角度探讨了纤维的增强机理,并对相关宏观力学性质进行了分析.结果表明:纤维加筋能有效提高土体的抗剪强度,且抗剪强度随纤维掺量的增加而增加;相对于内摩擦角,纤维对黏聚力的增强效果要明显得多;纤维加筋土的抗剪强度随含水率的增加而减小,随干密度的增加而增加;总体上,低含水率和高密实度条件有利于发挥纤维的拉筋效果,提高纤维对强度的贡献.此外,纤维加筋在提高土体峰值剪切强度的同时,还能增加土体破坏时对应的应变及破坏后的残余强度,改善土体的破坏韧性.由扫描电镜分析可知,单根纤维一维拉筋作用和纤维网三维拉筋作用是纤维加筋土的主要增强机理,增强效果则取决于纤维-土界面力大小;剪切面上的纤维在剪切过程中呈现拔出和拉断两种失效模式.

摘要： 基于正交试验,本文研究了胶骨比、粉煤灰掺量、粉煤灰细度及引气剂掺量对膨胀玻化微珠保温砂浆干密度、抗压强度、导热系数的影响.依据极差分析,得出各影响因素的主次顺序.试验表明:胶骨比对干密度和抗压强度的影响最大,其次是粉煤灰掺量;在掺量一致的情况下,粉煤灰细度对保温砂浆抗压强度影响较大,引气剂掺量次之.在优选的最佳配合比基础上,掺加定型相变骨料,确定定型相变骨料的最佳掺量,制备了高效节能的相变储能砂浆,其干密度为434kg/m3,抗压强度为1.6MPa、导热系数为0.092W/(m·K),蓄热系数为103.8kJ/(m2h·K),相变温度区间为21～28°C,相变焓为81.2J/g.

摘要： 碳酸钙晶须是一种高强度、高模量、高韧性的微纤维无机增强材料.本文研究了碳酸钙晶须对玻化微珠保温砂浆的稠度、干密度、抗压强度、抗折强度、干燥收缩以及软化系数等性能指标的影响.结果表明,碳酸钙晶须能够降低玻化微珠保温砂浆的稠度,增加了砂浆的保水性;砂浆的干密度提高了7％;砂浆的抗压强度和抗折强度分别提高了17.6％和25.7％,增加了砂浆的抗裂性;砂浆的收缩率得到了显著的改善;砂浆的软化系数提高了28.8％,有效增加了砂浆的耐水性.综合试验结果发现,在碳酸钙晶须掺量为6.0％时,玻化微珠保温砂浆的综合性能达到最佳.

摘要： 外加剂已经成为影响水泥基材料性能的重要组成部分,对水泥基材料具有显著的改善作用.本文主要研究了响应曲面优化引气剂、减水剂和纤维素醚的配合比设计对保温砂浆抗压强度、软化系数和干密度的影响.响应曲面法中三种性能的R2和P值结果表明,外加剂对保温砂浆的性能都具有显著的影响,同时都被认为是显著的因素.因此,通过对响应曲面的分析可知,聚苯颗粒保温砂浆中纤维素醚、引气剂和减水剂的最佳复合掺量范围分别是0.5％～0.55％、0.25％～0.28％和0.5％～0.55％.

摘要： 本发明公开了一种阻水柔性光纤带以及全干式高密度光缆。所述阻水柔性光纤带，包括并排配置的3根以上单芯光纤，所述单芯光纤之间具有轴向不连续的树脂连接部；所述树脂连接部材质为吸水膨胀的阻水粘接树脂；所述吸水膨胀的阻水粘接树脂，吸水膨胀率≥30ml/g（21°C，65%RH）。所述全干式高密度光缆，包括所述阻水柔性光纤带、以及外护套；所述阻水柔性光纤带收纳于所述外护套中。本发明提供的阻水柔性光纤带以及应用该阻水柔性光纤带的全干式气吹光缆，其柔性光纤带的连接部具有阻水功能，为全干式结构，光纤表面无油膏，尤其是松套管内不需要额外添加阻水纱、阻水粉或油膏，光纤密度大幅提高，气吹效率得到有效提高。

摘要： 本发明公开了具有干式跟骨骨密度超声探头的超声骨密度仪，包括密度仪壳体，密度仪壳体的顶面设有检测腔位，检测腔位的左右两侧腔壁上各安装有一个能通过弹性伸缩以适配被检测者不同脚宽的干式跟骨骨密度超声探头，干式跟骨骨密度超声探头的声窗外周设有挤胶孔；密度仪壳体中安装有用于储存超声耦合剂的储存罐，检测腔位的底面设有脚踏发出挤出命令，使储存罐中的超声耦合剂经挤胶孔挤出致被检测者跟骨两侧皮肤上的脚踏开关；挤出的超声耦合剂的温度与人体的温度相近似。本发明解决了传统探头使用耦合液体带来的不便，可以广泛应用在医院、门诊和药店，还可以应用在航空航天领域对宇航员骨密度情况进行连续监控。

摘要： 本发明涉及一株具有益生功效的干酪乳杆菌(Lactobacillus casei Zhang)的高密度发酵技术，包括增殖培养基和发酵工艺条件优化控制，和该菌株的高活力冻干菌粉的制备技术。通过本发明可以得到1011cfu/mL以上活菌数的干酪乳杆菌的冻干菌粉，能够直接应用于该菌株益生菌发酵剂和益生菌制剂的制备和应用。

摘要： 本发明公开了一种阻水柔性光纤带以及全干式高密度光缆。所述阻水柔性光纤带，包括并排配置的3根以上单芯光纤，所述单芯光纤之间具有轴向不连续的树脂连接部；所述树脂连接部材质为吸水膨胀的阻水粘接树脂；所述吸水膨胀的阻水粘接树脂，吸水膨胀率≥30ml/g（21°C，65%RH）。所述全干式高密度光缆，包括所述阻水柔性光纤带、以及外护套；所述阻水柔性光纤带收纳于所述外护套中。本发明提供的阻水柔性光纤带以及应用该阻水柔性光纤带的全干式气吹光缆，其柔性光纤带的连接部具有阻水功能，为全干式结构，光纤表面无油膏，尤其是松套管内不需要额外添加阻水纱、阻水粉或油膏，光纤密度大幅提高，气吹效率得到有效提高。

摘要： 本发明创造提供了一种高密度脂蛋白胆固醇干化学试剂片及其制备方法，包括下卡壳、多层膜、上卡壳；所述下卡壳安装在上卡壳的下方；所述下卡壳的一侧设有测试孔，下卡壳的另一侧开设用放置多层膜的多层膜凹槽，多层膜设置在多层膜凹槽内，上卡壳上设有加样孔，本发明创造所述的一种高密度脂蛋白胆固醇干化学试剂片及其制备方法，这样的迭合结构，增加了试剂的稳定性、均一性、显色度，减少了加样端测定产生的气泡造成的干扰。可使用全血、血清、血浆作为标本。能够提高测试的准确度和精密度。

摘要： 本发明涉及一种测试涂料的体积固体含量和干涂层的密度的装置及方法，利用阿基米德原理获得干涂层的体积，并进一步通过计算得到涂料的体积固体含量以及干涂层的密度，装置简单，操作容易，步骤简单，能够以较少的时间完成对涂料的体积固体含量和干涂层密度的测试，此外本发明中获得的实验数据是在较少的测试数据的基础上经过多步的科学计算所得，避免了人为因素对实验数据准确性的影响，能够有效减少实验误差，进而增加数据准确性。

摘要： 本实用新型公开了具有全干式跟骨骨密度超声探头的超声骨密度仪，包括密度仪壳体，密度仪壳体的顶面设有检测腔位，检测腔位的左右两侧腔壁上各安装有一个能通过弹性伸缩以适配被检测者不同脚宽的干式跟骨骨密度超声探头，干式跟骨骨密度超声探头的声窗外周设有挤胶孔；密度仪壳体中安装有用于储存超声耦合剂的储存罐，检测腔位的底面设有脚踏发出挤出命令，使储存罐中的超声耦合剂经挤胶孔挤出致被检测者跟骨两侧皮肤上的脚踏开关；挤出的超声耦合剂的温度与人体的温度相近似。本实用新型解决了传统探头使用耦合液体带来的不便，可以广泛应用在医院、门诊和药店，还可以应用在航空航天领域对宇航员骨密度情况进行连续监控。

摘要： 本实用新型公开了一种用于测量涂料体积固体含量及干涂层密度的比重杯，包括杯体、盖设在杯体上的连接件、以及盖设在连接件上的盖体，连接件的内部一端设置有隔板，隔板上均匀开设有多个通孔，盖体的上表面设置有把手，把手内开设有毛细管，盖体的下表面开设有弧形槽，毛细管与弧形槽相连通。实用新型提供的用于测量涂料体积固体含量及干涂层密度的比重杯，隔板可以将密度小于液体的干涂层阻挡在液体液面下方，由于挡板的阻挡，干涂层可以完全浸在液体内且干涂层周围没有气泡，从而减小测量误差，提高测量结果的准确性。同时，试验人员可通过观察毛细管中的液面检验比重杯的密封性，进一步提高测量结果的准确性。

摘要： 本发明公开了一种数字图像方法判别干密度的试验方法及服务器，所述方法包括以下步骤：S1：将足量的花岗岩残积土进行烘干以及筛选，再通过定容法制成若干数字图像建模试样；S2：对数字图像建模试样进行图像采集以及图像数字处理，获取孔隙占比的判别参数以及孔隙像素面积的判别参数，建立数字判别模型；S3：将试验土料制成测试试样进行试验，获得测试试样的孔隙像素面积以及孔隙占比的判别参数，再通过数字判别模型获取测试试样的干密度。在本发明中，通过将数字图像处理与干密度试验建立精确的数学关系，从而实现间接测定干密度，并在判别干密度的试验方法上拓展了数字图像技术的应用，为推进土工试验技术进步提供了有效的探索案例。

摘要： 本实用新型涉及面板堆石坝堆石料干密度检测领域，尤其为用于面板堆石坝堆石料的干密度检测装置，包括套环，所述套环的顶端固定连接有上环，所述套环的底端固定连接有下环，所述上环和下环的一侧固定连接有固定柱，所述固定柱的外侧固定连接有耐磨层，所述耐磨层的外侧滑动连接有贴合层，本实用新型中，通过设置的固定柱、耐磨层、贴合层和卡环，这种设置配合固定柱与耐磨层的固定连接、贴合层与卡环的固定连接和卡环与水位测针的固定连接，较薄材质的套环通过上环和下环安装连接，减轻重量，工作人员滑动固定柱外侧的卡环上下移动到合适的位置，固定卡环，完成对水位测针的位置，可以自由调节水位测针伸出套环的距离和水位测针的高度。