1Cr18Ni9Ti不锈钢

摘要： 为了提高航空用小口径薄壁不锈钢无缝钢管的质量,通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢管的化学成分分析、显微组织观察、力学性能试验,并且结合生产工艺,对钢管超声波探伤内壁报警缺陷的性质及其产生原因进行了分析,并针对原因提出了工艺改进措施。结果表明:探伤报警钢管内壁微裂纹缺陷产生于氮化钛链状夹杂附近,钢管固溶处理不充分是导致内壁缺陷形成的主要原因,钢管中存在的链状氮化钛夹杂促进了内壁微裂纹缺陷的产生;通过调整固溶工艺以保证钢管充分固溶软化,可提高钢坯冶金质量;控制链状氮化钛夹杂含量级别,以减少钢管内壁微裂纹缺陷的产生,从而提高成品钢管超声波探伤合格率。

摘要： 采用压力点焊方法实现了1mm厚1Cr18Ni9Ti不锈钢的固相连接,分析了点焊接头界面组织结构的形成过程,重点测试分析了电流对剪切性能和各种接头尺寸特征的影响规律。结果表明:点焊接头主要由焊核区、热影响区和母材区组成,焊核区主要为柱状晶,热影响区基本由等轴晶构成,三个区域的亮白色组织为奥氏体,晶界处灰黑色组织为铁素体。母材区硬度高于热影响区和焊核区,焊核区硬度最低。随着电流数值的增大,点焊接头剪切强度先升高后降低,当电流达到7.6kA时获得最大抗剪切力,压痕深度、熔透率与焊核直径均随电流增大而增大。剪切断口主要分为界面断裂和焊核剥离断裂两种,微观形貌均呈现塑性断裂特征。

摘要： 以不锈钢医用螺钉为例,针对零件材质塑性不足和小批量加工成本高的问题进行深入分析,使用数控机床加工弥补专用机床冷挤压加工螺纹的不足;通过设计支撑夹具和编制数控宏程序来改善螺纹加工方法,解决医用螺钉刚性较差和车削螺纹时切削力过大的难题,为小批量特种材质螺钉的生产提供了参考方案。

摘要： 利用理论计算、试验数据对影响辐射式延时点火具传火管失效的因素进行了研究.结果表明:隔板材料热处理方法是影响传火管失效的主要因素.采用Matlab软件,得到了不同热处理方法在不同温度下隔板材料1Cr18Ni9Ti不锈钢力学性能参数的变化规律:随着温度的升高,抗拉强度和条件屈服强度都逐渐降低,且抗拉强度受温度的影响较大;伸长率、断面收缩率和冲击韧性的变化趋势为先减小、再增大.

摘要： 针对1Cr18Ni9Ti大型厚壁不锈钢管道对接接头焊接过程进行了基于数值计算的有限元模拟.建立了基于三维移动热源有限元模型的管道对接环焊缝焊接温度场分析模型,应用单元生死技术模拟焊缝逐渐熔敷的过程,并分析了随时间改变,焊缝各部位温度的演变过程.结果表明,利用单元生死技术,可以很好的模拟大型厚壁管道多道焊的实际焊接过程,所得温度分布接近真实值,温度峰值位于焊缝中心.

摘要： 采用惯性摩擦焊技术进行2219铝合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢回转体的连接,借助扫描电镜、能谱分析仪对焊后接头进行组织与缺陷分析.结果表明,铝合金侧形成平行于焊缝界面的片层状组织,包括动态再结晶形成的等轴细晶区和沿摩擦剪切方向拉长的变形晶区.铝合金侧靠近外边缘处存在孔洞缺陷,Cu,O元素在孔洞周围发生偏聚,生成的脆性金属间化合物和氧化物会造成应力集中,阻碍金属塑性流动,降低接头性能.界面处形成了厚度约2 pm的金属间化合物层.

摘要： Using L304 silver solder as brazing filler metal,YG8 cemented carbide and 1Cr18Ni9Ti stainless steel were welded by high temperature argon gas-shielding brazing.The effects of brazing temperature on microstructure and mechanical properties of the brazing joint were studied by microstructure observation,energy spectrum analysis,hardness test and room-temperature shear test.The results show that with the increase of brazing temperature,the microstructure of joint was getting more and more uniform and compact.The brazing filler metal was melted gradually and filled the weld seam fully,and the brazing quality was improved.However,when the brazing temperature was higher than 920 °C,the brazing joint exhibited overheating phenomenon,the microstructure became coarse and the brazing quality became poor.With the increase of brazing temperature,the shear strength and micro-hardness of brazing joint increased first and then decreased.When the brazing temperature was 910 °C,the shear strength of brazing joint was 147.5 MPa and the micro-hardness was 194 HV,indicating that the brazing joint had the best comprehensive mechanical properties.%以L304银焊片为钎料,对 YG8硬质合金与1Cr18Ni9Ti 不锈钢进行高温氩气保护钎焊,通过显微组织观察、能谱分析、硬度测试、室温剪切试验等,研究了钎焊温度对钎焊接头组织及力学性能的影响.结果表明:随着钎焊温度的升高,接头焊缝的组织更加均匀致密,钎料逐渐熔化且充分填充焊缝,钎焊质量变好,但当钎焊温度高于920 °C时,钎焊接头出现过热现象,组织粗大,钎焊质量变差;随着钎焊温度的升高,钎焊接头的剪切强度和显微硬度均呈先增大后减小的趋势;当钎焊温度为910 °C时,钎焊接头的剪切强度为147.5 MPa,显微硬度为194 HV,钎焊接头的综合力学性能最好.

摘要： 采用A1-Si-Mg钎料成功实现了5005铝合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢的真空钎焊,借助扫描电镜、能谱分析仪和X射线衍射仪对焊后接头界面组织进行分析,同时对接头抗剪强度进行测试.结果表明,焊后接头界面结构从1Cr1 8Ni9Ti不锈钢侧到5005铝合金侧的界面组织依次为FeAl,FeAl3,FemAln+αAl.随着钎焊温度的升高或保温时间的延长,接头抗剪强度均呈现先升高后降低的变化趋势.当钎焊温度为580°C,保温时间为15 min时,接头抗剪强度达到最大值49 MPa.接头断裂形式受钎焊温度的影响,当钎焊温度较低时,接头断裂于铝合金侧氧化膜层及FemAln+αAl反应层;温度升高至580°C时,接头断裂于FemAln+αAl反应层中,接头抗剪强度最高.

摘要： 本研究分析了1Cr18Ni9Ti不锈钢电渣重熔过程中Ti烧损机理和相关影响因素,提出了抑制Ti烧损措施.通过自耗电极打磨、优化渣系、渣量、适当降低摆动、气氛保护、适当提高自耗电极中的Ti含量和加Al粉等措施能有效降低Ti的烧损,生产出Ti成分合格的1Cr18Ni9Ti产品.但1Cr18Ni9Ti电渣重熔过程进一步控制Ti的烧损量仍需进一步深入研究.

摘要： 本研究分析了1Cr18Ni9Ti不锈钢电渣重熔过程中Ti烧损机理和相关影响因素,提出了抑制Ti烧损措施.通过自耗电极打磨、优化渣系、渣量、适当降低摆动、气氛保护、适当提高自耗电极中的Ti含量和加Al粉等措施能有效降低Ti的烧损,生产出Ti成分合格的1Cr18Ni9Ti产品.但1Cr18Ni9Ti电渣重熔过程进一步控制Ti的烧损量仍需进一步深入研究.

摘要： 本研究分析了1Cr18Ni9Ti不锈钢电渣重熔过程中Ti烧损机理和相关影响因素,提出了抑制Ti烧损措施.通过自耗电极打磨、优化渣系、渣量、适当降低摆动、气氛保护、适当提高自耗电极中的Ti含量和加Al粉等措施能有效降低Ti的烧损,生产出Ti成分合格的1Cr18Ni9Ti产品.但1Cr18Ni9Ti电渣重熔过程进一步控制Ti的烧损量仍需进一步深入研究.

摘要： 本研究分析了1Cr18Ni9Ti不锈钢电渣重熔过程中Ti烧损机理和相关影响因素,提出了抑制Ti烧损措施.通过自耗电极打磨、优化渣系、渣量、适当降低摆动、气氛保护、适当提高自耗电极中的Ti含量和加Al粉等措施能有效降低Ti的烧损,生产出Ti成分合格的1Cr18Ni9Ti产品.但1Cr18Ni9Ti电渣重熔过程进一步控制Ti的烧损量仍需进一步深入研究.

摘要： 本研究分析了1Cr18Ni9Ti不锈钢电渣重熔过程中Ti烧损机理和相关影响因素,提出了抑制Ti烧损措施.通过自耗电极打磨、优化渣系、渣量、适当降低摆动、气氛保护、适当提高自耗电极中的Ti含量和加Al粉等措施能有效降低Ti的烧损,生产出Ti成分合格的1Cr18Ni9Ti产品.但1Cr18Ni9Ti电渣重熔过程进一步控制Ti的烧损量仍需进一步深入研究.

摘要： 本文采用失重法研究了1Cr18Ni9Ti 不锈钢在三种清洗剂去污过程中的腐蚀行为，同时结合扫描电子显微镜对金属表面的腐蚀形貌进行了观测。结果表明：1Cr18Ni9Ti 不锈钢在“三三三”络合剂中随时间、温度、流速的变化腐蚀速率基本恒定，变化很小。然而在氟硼酸型清洗剂和HK 清洗剂中不锈钢确发生了严重的腐蚀，并且腐蚀速率随时间、温度、流速的变化表现出了不同的特点，同时金属表面伴有晶间腐蚀现象的发生。

摘要： 本文采用失重法研究了1Cr18Ni9Ti 不锈钢在三种清洗剂去污过程中的腐蚀行为，同时结合扫描电子显微镜对金属表面的腐蚀形貌进行了观测。结果表明：1Cr18Ni9Ti 不锈钢在“三三三”络合剂中随时间、温度、流速的变化腐蚀速率基本恒定，变化很小。然而在氟硼酸型清洗剂和HK 清洗剂中不锈钢确发生了严重的腐蚀，并且腐蚀速率随时间、温度、流速的变化表现出了不同的特点，同时金属表面伴有晶间腐蚀现象的发生。

摘要： 本文采用失重法研究了1Cr18Ni9Ti 不锈钢在三种清洗剂去污过程中的腐蚀行为，同时结合扫描电子显微镜对金属表面的腐蚀形貌进行了观测。结果表明：1Cr18Ni9Ti 不锈钢在“三三三”络合剂中随时间、温度、流速的变化腐蚀速率基本恒定，变化很小。然而在氟硼酸型清洗剂和HK 清洗剂中不锈钢确发生了严重的腐蚀，并且腐蚀速率随时间、温度、流速的变化表现出了不同的特点，同时金属表面伴有晶间腐蚀现象的发生。

摘要： 本文采用失重法研究了1Cr18Ni9Ti 不锈钢在三种清洗剂去污过程中的腐蚀行为，同时结合扫描电子显微镜对金属表面的腐蚀形貌进行了观测。结果表明：1Cr18Ni9Ti 不锈钢在“三三三”络合剂中随时间、温度、流速的变化腐蚀速率基本恒定，变化很小。然而在氟硼酸型清洗剂和HK 清洗剂中不锈钢确发生了严重的腐蚀，并且腐蚀速率随时间、温度、流速的变化表现出了不同的特点，同时金属表面伴有晶间腐蚀现象的发生。

摘要： 选择十二烷基硫酸钠的吡咯水溶液,采用恒电流电沉积方法在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面合成了稳定的导电聚吡咯(Ppy)涂层,并应用电化学方法研究了涂层对合金在0.3mol/lHCl水溶液中的腐蚀行为的影响.结果表明,Ppy涂层能有效地抑制基体不锈钢的活性腐蚀,明显地提高基体金属的点蚀电位.随着涂层厚度的增加,涂层对基体的保护作用增强.

摘要： 本发明公开了一种06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢及其制备方法，使得06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢α‑相面积含量为2％～8％，达到既有利于焊接性能，又不会影响材料的使用性能的效果。

摘要： 本发明公开了一种0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜方法，属于镀铜技术领域，解决了现有技术中采用草酸盐作为0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢镀层容易脱落、失去润滑作用以及0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜前无法将氧化膜清理干净导致镀层质量较差的问题。该方法包括如下步骤：对0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面依次进行电解除油、一次酸洗、二次酸洗、活化、预处理和镀铜；二次酸洗包括如下步骤：对一次酸洗后的0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面进行二次酸洗，二次酸洗溶液的成分包括HCl 100～150ml/L和乌洛托品0.5～1g/L；活化包括如下步骤：对二次酸洗后的0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面进行活化，活化溶液的成分包括HCl80～120ml/L和聚乙二醇0.01～0.03g/L。本发明的方法可用于0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜。

摘要： 本发明涉及马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法，属于钢铁冶金技术领域。本发明所要解决的技术问题是现有马氏体沉淀硬化不锈钢热加工后硬度高，不易于冷变形及机械加工使用。本发明提供马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法，包括固溶处理、调节处理、时效处理，其中调节处理在Ac1、Ac3之间保温0.5‑1小时，空冷，时效处理在低于Ac1的温度，保温0.5‑1h，然后空冷至室温。本发明使马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti达到软化的效果，同时保持一定的强度，易于冷变形及机械加工使用。

摘要： 本发明提供了一种1Cr18Ni9Ti不锈钢与5A06铝合金的CMT焊接工艺，在钢侧待焊表面预置中间层后，将1Cr18Ni9Ti不锈钢管和5A06铝合金管装配为具有搭接接头的结构件。选择合适的焊接姿态，采用CMT焊接工艺进行1Cr18Ni9Ti不锈钢管与5A06铝合金管的焊接，最终获得熔钎焊连接接头。本项发明解决了1Cr18Ni9Ti不锈钢与5A06铝合金氩弧焊焊接强度较低的技术问题，降低了焊缝内部液态铝向钢侧的渗透裂纹等焊接缺陷产生的几率，大幅的提高了连接强度。

摘要： 本发明涉及一种1Cr18Ni9Ti不锈钢轴锻件制造方法。将化学成分合乎要求的锻件置于锻造工装的上平砧和下凹型砧的凹槽内进行锻造，前两火压下量20mm-40mm；自第三火起，每火始锻时压下量20mm-40mm；中间过程重压，压下量50mm-80mm；接近终锻时再以较小变形量轻压30mm-50mm；锻造后进行固溶处理，固溶处理采用分段加热保温，水冷透，得1Cr18Ni9Ti不锈钢轴锻件。本发明在化学成分上，采用低碳、多元合金元素的配合，在生产工艺上，充分利用锻造、热处理对奥氏体组织的调节作用，获得细小的奥氏体组织，获得良好的耐腐蚀性和良好韧性，同时具有高于标准要求的抗拉强度和屈服强度；本发明锻件的主要性能为：Rm≥550MPa，Rp0.2≥250MPa，A≥40%，Z≥40%，AKU2≥120J以上，HB≤210，所有力学试验均合格。

摘要： 本发明公开了一种06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢及其制备方法，使得06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢α‑相面积含量为2％～8％，达到既有利于焊接性能，又不会影响材料的使用性能的效果。

摘要： 本发明公开了一种0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜方法，属于镀铜技术领域，解决了现有技术中采用草酸盐作为0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢镀层容易脱落、失去润滑作用以及0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜前无法将氧化膜清理干净导致镀层质量较差的问题。该方法包括如下步骤：对0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面依次进行电解除油、一次酸洗、二次酸洗、活化、预处理和镀铜；二次酸洗包括如下步骤：对一次酸洗后的0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面进行二次酸洗，二次酸洗溶液的成分包括HCl 100～150ml/L和乌洛托品0.5～1g/L；活化包括如下步骤：对二次酸洗后的0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面进行活化，活化溶液的成分包括HCl80～120ml/L和聚乙二醇0.01～0.03g/L。本发明的方法可用于0Cr15Ni25Ti2MoAlVB不锈钢表面的镀铜。

摘要： 本发明公开了一种06Cr18Ni11Ti不锈钢锻件表里硬度均质化的工艺方法，涉及锻件加工技术领域，具体工艺如下：1）配制氧化锆前驱体溶液；2）配制混合溶液；3）将溶液A与B获得的固体产物加入到混合溶液中，获得不锈钢处理剂微粉；4）将钢水注入保温炉内的同时将不锈钢处理剂微粉喷入钢水中，待固溶结束后注入到成型模中制坯，经过加工和热处理即可获得表里硬度均质化的06Cr18Ni11Ti不锈钢锻件。本发明通过在不锈钢锻件内部及表面构建由氧化锆作为骨架支撑点，通过纳米碳纤维相互连接形成的网络骨架结构，使得锻件的表面以及内部的硬度在得到提升的同时，硬度实现均质化，从而使得锻件的整体品质和性能得到提升。

摘要： 本发明涉及马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法，属于钢铁冶金技术领域。本发明所要解决的技术问题是现有马氏体沉淀硬化不锈钢热加工后硬度高，不易于冷变形及机械加工使用。本发明提供马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法，包括固溶处理、调节处理、时效处理，其中调节处理在Ac1、Ac3之间保温0.5‑1小时，空冷，时效处理在低于Ac1的温度，保温0.5‑1h，然后空冷至室温。本发明使马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti达到软化的效果，同时保持一定的强度，易于冷变形及机械加工使用。

摘要： 本发明提供了一种1Cr18Ni9Ti不锈钢与5A06铝合金的CMT焊接工艺，在钢侧待焊表面预置中间层后，将1Cr18Ni9Ti不锈钢管和5A06铝合金管装配为具有搭接接头的结构件。选择合适的焊接姿态，采用CMT焊接工艺进行1Cr18Ni9Ti不锈钢管与5A06铝合金管的焊接，最终获得熔钎焊连接接头。本项发明解决了1Cr18Ni9Ti不锈钢与5A06铝合金氩弧焊焊接强度较低的技术问题，降低了焊缝内部液态铝向钢侧的渗透裂纹等焊接缺陷产生的几率，大幅的提高了连接强度。