带状组织

摘要： 针对厚49mm的EH36钢大热输入双丝埋弧焊拼板焊试验中焊缝出现的裂纹现象,对不同试板进行了焊接对比试验及冶金质量检验。结果表明:在大厚板自重产生的高拘束条件下采用大热输入焊接工艺时,钢板内部带状组织严重、成分偏析及有害元素含量高等冶金质量不佳是焊缝中产生横向和纵向裂纹的直接原因。

摘要： 针对某型雷达方位驱动系统中单排交叉滚柱式回转支承在使用过程中发生运转卡死的问题,复核了该回转支承的受力情况和额定寿命,复查了生产过程,在内外圈理化检验、外圈滚道断口分析基础上综合开展了失效分析,最后针对回转支承的失效原因提出了预防措施。

摘要： 通过对Q235B钢板冷弯断裂试样进行化学成分分析、宏观断口分析、金相检验及扫描电镜能谱分析,确定了硅(铝)酸盐夹杂、硫化物夹杂、带状组织是导致冷弯断裂的原因。采取保护浇注、炉外精炼、夹杂物变性处理、使用优质耐材等措施,可有效预防冷弯断裂现象的发生。

摘要： 以屈服强度450 MPa级船板钢为研究对象,采用金相显微镜、扫描电镜、电子探针及硬度计等检测分析手段,研究高强船板钢断口分层的形成原因及其影响因素。研究结果表明:铸坯中心出现明显的组织偏析;热轧船板回火后心部的珠光体带宽度达76.81μm,带状组织处Mn、Si、Cr、Ni、Cu均存在明显偏析;断口形貌观察发现裂纹沿珠光体带状组织穿晶或沿晶扩展,裂纹扩展深度约3 mm。铸坯存在严重中心偏析是造成断口分层的主要原因。

摘要： 某批次Φ244.48 mm×11.05 mm规格、N80-1钢级套管出现批量冲击功不合格,经正火后仍然不合格的情况.分析了N80-1套管冲击功不合格的原因.分析结果表明:N80-1套管的冲击功不合格是因为材料存在带状组织以及MnS夹杂物.建议加强冶炼工艺管控,降低成分偏析,减小带状组织级别,提升钢水纯净度,降低夹杂物含量,确保轧制的N80-1套管的冲击功满足要求.

摘要： 通过分析30CrMnSiA钢带状组织产生原因,并采用不同冶炼和热处理方式对其带状组织进行控制。结果表明,电渣方式冶炼坯料可有效减轻带状组织;高温正火可减轻带状组织但导致钢板硬度过高,正火后高温回火可在带状组织不恶化的前提下有效降低钢板交货硬度。

摘要： 为研究热轧卷板质量对HFW焊管成型及焊接的影响,从热轧卷板成分、组织、几何尺寸、外观及纵剪质量等方面进行了分析。结果表明,卷板的成分、带状组织及夹杂物直接影响HFW焊管的可焊性及性能;卷板的宽度、厚度等几何尺寸不但影响成型焊接质量,而且影响焊道毛刺的清除质量;卷板的镰刀弯、波浪弯等外观缺欠影响焊管成型和焊接稳定性,容易导致焊接缺陷的发生;卷板纵剪断面质量也直接影响焊接的质量。针对以上影响因素,从卷板冶炼、轧制及纵剪工艺等方面制定改进措施,从而为高频焊管焊接提供焊接性、纯净度、尺寸精度、外观质量优异的卷板原料,以提升焊管成型和焊接的质量。

摘要： 轴承钢GCr15盘条在冷冲套圈加工过程中产生开裂,对套圈开裂原因进行分析,结果表明:GCr15钢中局部碳化物带状组织严重是造成套圈加工开裂的原因。通过改进工艺,在连铸过程采取低过热度浇铸,同时在轧制过程采取高温加热和较长的高温段保温时间,GCr15碳化物带状级别明显降低,工艺改进后,材料未再发生套圈冷冲开裂现象,产品质量改进明显。

摘要： 通过调整连铸工艺参数与轧钢工艺参数,改善了25CrMo4齿轮钢带状组织。研究结果表明:在连铸坯凝固过程中,较大的电磁力促使连铸坯凝固时枝晶不断的重新发生迁移,微观枝晶的枝干与枝间分布更加均匀,由此产生的微观偏析也随之减小,连铸坯凝固过程中形成的一次带状组织得到改善。提升连铸坯在加热炉内的加热温度,碳元素以及合金元素相对富化区域的元素向贫化区域发生实质性的迁移速度也随之提升,铸坯前期因选择性结晶形成的无序分布枝晶组织加速均质化。钢材轧后采用风冷,其冷却过程钢材的铁素体与珠光体形核率较高,铁素体与珠光体分布更为细小均匀,轧材不易形成二次带状组织。

摘要： 针对八钢成功开发的25钢批量生产以后,出现产品性能波动较大的问题,通过分析产品性能情况,识别出主要问题是带状组织引起的延伸率下降,经过对亚共析钢带状组织的形成过程的分析研究,结合八钢的工艺设备现状,重点在炼钢连铸工艺、合金成分Ti的添加和冷轧退火工艺方面进行了优化,25钢的产品性能得到较好的控制。

摘要： 本文介绍了低碳齿轮钢带状形成原因及危害,从枝晶偏析、热加工、热处理方面对带状影响因素进行试验分析,并得出结论:铜坯进行适当高温扩散,即CrNiMo系列和CrMnTi系列控制铸坯均热温度1180～1220°C,扩散时间≥1h,终轧温度为900～950°C,带状组织得到明显改善.对原材和齿轮毛坯件采用等温正火可获得平衡组织和良好带状组织.

摘要： 针对双相钢DP780、DP980热轧板带状组织缺陷控制,利用酸浸、光学显微镜、扫描电镜等方法,分析了C-Si-Mn-Cr成分体系代表牌号连铸坯低倍宏观组织与显微组织、中间坯与热轧板金相组织,研究了铸坯凝固组织与热板带状缺陷的关系以及连铸过热度对铸坯偏析的影响.研究结果表明,热板中心的带状组织形成主要来源于铸坯的中心偏析,其他内部带状组织来源于连铸坯的枝晶偏析,带状级别与铸坯宏观偏析类型和级别存在较好的正相关对应关系.通过控制连铸过热度20-30°C,可有效降低双相钢铸坯中心偏析级别和热板中心带状组织级别.

摘要： 本文主要运用扫描电子显微镜和能谱仪表征带状组织的成分偏析,结果表明合金元素偏析分布与带状组织分布程度有明显相关性,能谱的定量分析和面分析均表明带状组织存在元素偏析.

摘要： 金属中存在的带状组织会使其力学性能下降,并造成材料的各向异性.本文针对含硫非调质易切削钢热轧棒材中存在的铁素体、珠光体带状组织,采用金属原位分析仪OPA-200对化学成分中的元素偏析情况进行了原位观察并研究了轧后冷却速度对带状组织改善的影响.实验结果表明带状组织的产生主要是由于钢中硫、锰、硅含量分布不均造成的.对已存在的带状组织采取热轧后缓慢冷却的方式可得到改善,当冷速超过1°C/s时(相当于空冷)原始带状组织不但不能消除反而还有加重的倾向.

摘要： 本实验结合西宁特钢工艺装备全面升级改造，在先后建成的llOt Consteel电炉，410×530mm三机三流大方坯连铸机、精品特钢大棒材生产线(涵盖规格Φ80～Φ300mm)、精品特钢小棒材生产线（涵盖规格Φl6～ΦlOOmm）基础上，通过选取不同模铸铸造锭型、不同的压缩比及不同的高温回火工艺，来研究这些要素对轧材的带状组织的影响，通过控制显微组织均匀化为目的，采用高温回火实验，就高温回火工艺对轧材带状组织评定产生的影响进行分析研究，为热处理工艺对轧（锻）材组织均匀性影响规律提供依据。

摘要： 运用热膨胀相变仪对20CrMoH齿轮钢试样的淬火膨胀性能进行测定,研究了带状组织对钢各向异性的影响,通过Deform软件并考虑材料的各向异性参数来模拟带状组织对齿轮钢淬火性能的影响.结果表明:含有带状组织的20CrMoH钢淬火时膨胀量呈现明显各向异性,且垂直于轧制方向的膨胀量明显大于平行轧制方向,针对Φ4mm×10mm试样横向和纵向膨胀量相差11μm,而有限元模拟表明齿轮钢淬火后横纵向试样膨胀量相差13μm,实测值和模拟值比较吻合.

摘要： 介绍了带状组织的分类、形成机理及其危害,阐述了几种新的带状组织评定方法,总结了轧钢工艺参数(加热制度、压下率、终轧温度、冷却速度等)对带状组织的影响规律.通过光学显微镜、拉伸性能等方法,研究了带状组织对28SiMnCr钢的显微组织和力学性能的影响,并且列举了减轻或消除带状组织的轧钢工艺，连铸工艺和热处理工艺.

摘要： 相对普通规格角钢，大规格角钢在肢宽和肢厚上均增大，热轧过程中变形程度和冷却条件发生变化。因此有必要研究大规格角钢在不同服役条件下，特别是低温条件下(-40°C至0°C的力学性能，包括低温下强度和韧性，如抗拉强度、屈服强度、延伸率和冲击韧性等。本文开展300MM大规格角钢在室温、0°C,-20°C、-40°C四种温度环境下不同位置处的拉伸实验和冲击试验，实不同温度下的强度、塑性和冲击韧性，揭示大规格热轧角钢的低温力学特性和失效分析，为采用大规格角钢建造大型化输电铁塔的设计提供实验数据和实验基础。通过研究300MM大规格角钢在室温、0°C、-20°C、-40°C四种温度环境下不同位置处的拉伸实验和冲击试验,特别是低温条件下(-40°C至0°C)的力学性能,如抗拉强度、屈服强度、延伸率和冲击韧性等，结果表明大规格角钢不同位置处的组织及冲击韧性存在差异,相对于中间及顶角区域,边缘位置处晶粒最为细小且冲击韧性最优,当冲击吸收能量为34J时,中间位置所对应的韧脆转变温度为-33.04°C,顶角处为-31.5°C,而边缘处远小于-40°C.同时由于带状组织存在,沿轧制方向的塑性低于垂直于轧制方向.

摘要： 本文研究了亚温淬火工艺中淬火加热温度、两相区淬火温度、回火温度等参数对试制的国产9％Ni钢组织的影响,通过试验分析确定了实验室最佳亚温淬火工艺,即:淬火加热温度宜为800°C,两相区淬火温度宜为680°C,回火温度宜为580°C.对亚温淬火热处理中容易出现的问题及其与QT处理的不同进行了讨论.实验研究表明,亚温淬火处理中出现的带状组织是由于两相区淬火加热保温时间过长引起元素偏聚造成的,将亚温淬火保温时间控制在20分钟以内,可避免带状组织出现.亚温淬火处理可获得比调质处理更细小的晶粒及更细的组织,逆转变奥氏体量增多且分布更加弥撒均匀.两相区热处理可获得更佳的组织和性能,这一研究对进一步改善国产9％Ni钢的性能具有重要意义,并可为工业化生产提供借鉴.

摘要： 细杆类零件常常延纵向开裂原因是由于零件在纵向方向上性能弱导致的,总是先在零件纵向方向萌生裂纹并疲劳扩展,裂纹在应力的作用下后又沿径向疲劳扩展,最终导致零件断裂,断裂零件调质态金相组织检测常有严重的带状组织.试样的金相组织检测在调质态的稳定杆有严重的带状组织;调质前的正火工序可以显著消除带状组织。

摘要： 本发明提供一种决定带状物的作业位置的方法，其不受由带状物的状态所产生的限制。一种带状物的作业位置决定方法，具有：端边坐标取得步骤，取得带状物(40)的至少一端边的三维坐标；以及作业位置决定步骤，根据所述一端边的三维坐标，决定所述带状物的作业位置。较佳为所述端边坐标取得步骤是取得所述带状物的第一侧端边的三维坐标的步骤，所述作业位置决定步骤是根据所述第一侧端边的三维坐标，决定所述带状物的所述作业位置的步骤。

摘要： 本发明公开了一种补救铁素体‑珠光体型非调质钢锻件带状组织的方法，包括如下步骤：S1：解剖并观察锻件典型位置的带状组织情况，测量铁素体‑珠光体带的宽度；S2：锻件上取若干试样分别加热至不同温度保温后水淬，测量每个试样的奥氏体晶粒尺寸，获得加热温度与试样奥氏体晶粒尺寸的对应关系；S3：确定奥氏体晶粒尺寸为铁素体‑珠光体带的宽度3～5倍时的加热温度；S4：将锻件加热至S3选定的加热温度保温1～3h；S5：对锻件进行控制冷却至室温。使用本方法后锻件带状组织得到显著改善，并且与改进凝固工艺和高温扩散退火相比，本发明的正火工艺针对性强，成本较低。

摘要： 一种高碳铬轴承钢碳化物带状组织的控制方法，属于轴承钢制备领域。具体方法包括，采用结晶器电磁搅拌和末段轻压下工艺，得到铸坯；将铸坯置于加热炉内进行一次高温扩散；对铸坯进行开坯轧制，对轧制中间坯进行二次高温扩散，其中，在铸坯开坯轧制时，控制铸坯开坯过程为七道次，前三道次采用大压下工艺，分别控制第一道次压下率为28～30％，第二道次压下率为22～24％，第三道次压下率为26～28％；之后将轧制中间坯放入加热炉进行二次高温扩散；二次高温段加热温度控制在1170～1230°C，加热总时间控制在200～280min，其中高温段时间为110～190min；之后，采用连续轧机轧制，获得碳化物带状级别CZ7≤7.3级的轴承钢。

摘要： 本发明属于钛基材料热加工领域，具体涉及到一种具有均匀细带状组织大尺寸钛合金棒料的热加工制备方法。该方法包括适用的合金类型、热加工工艺及应用范围等组成要素。采用本发明热加工工艺，可获得横截面低倍组织为1～3级模糊晶、纵剖面低倍组织为均匀细带状组织的棒坯。棒坯热加工总变形火次可控制在8火以内，成品率可提高10％以上，具有短流程、高效率、低成本技术优势。本发明制备的棒料经简单热、冷加工后，直接用于主承力方向与带状组织平行或接近平行的框、梁、柱、轴等零件毛坯制备，或作为各种类型锻件的锻造坯料，经2～4火的热变形后形成晶粒尺寸细小均匀的锻造组织，满足航空航天等高技术领域对高质量、低成本钛合金锻件的需求。

摘要： 本发明属于齿轮制造技术领域，具体公开了一种改善17CrNiMo6产品带状组织的方法，包括以下步骤：S1:准备坯料并下料；S2:加热与多次锻造；在燃气炉中加热，将坯料经过三墩两拔锻造并一火成型；S3:将坯料环冷至室温；S4:锻后处理：采用正火和球化退火进行处理。上述方法，经过多次反复锻造，并进行正火和球化退火处理，不仅容易控制，而且使得组织均匀，保证产品的合格率。

摘要： 本发明公开了一种消除40CrNiMoA曲轴钢带状组织的工艺方法，属于材料成型领域。40CrNiMoA钢锭加热至1230°C‑1270°C保温3.5h‑7h后进行开坯锻造。坯料在1230°C‑1270°C温度范围内进行均匀化扩散，保温20h以上，使不均匀的成分向均匀化扩散。采用精锻机旋转锻造，锻造温度控制在1150°C‑1210°C，终锻温度不得低于930°C，防止在奥氏体和铁素体两相区锻造时析出相形成带状组织；锻后风冷至530°C‑600°C，加快冷却速度可防止锻后冷却过程中带状组织的析出，随后装入630°C‑670°C退火炉进行待料、退火。

摘要： 本发明涉及一种改善带钢心部带状组织的生产方法，属于热连轧板带生产技术领域。本发明在生产带钢时包括如下步骤：a、轧制过程中控制精轧终轧温度高于Ar3温度20°C～30°C；b、轧制后的层流冷却段采用后段冷却方式，带钢在精轧结束后经过10s～15s空冷后再进入水冷。本发明通过在轧制后的层流冷却段采用后段冷却方式，在空冷阶段使大量奥氏体充分相变为铁素体，从而使水冷阶段残余的少量奥氏体已难以连接成带状，因此相变后显著降低了心部带状组织的程度；同时，通过控制精轧终轧温度高于Ar3温度20°C～30°C，使铁素体晶粒细化，从而有效避免了采用后段冷却方式时，带钢在高温停留时间过长造成的组织粗大问题。

摘要： 本发明公开了一种低碳CrNiMo齿轮钢及其带状组织控制方法，包括以下重量百分比的化学成分：C：0.14～0.22％，Si：0.17～0.35％，Mn：0.50～0.90％，Cr：1.50～1.80％，Ni：1.40～1.70％，Mo：0.25～0.35％，Al：0.020～0.045％，Cu≤0.20％，P≤0.015％，S≤0.015％，[H]≤1.5ppm，As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035％，[N]：70‑150ppm，余量为铁及其它不可避免的杂质。制造方法包括钢水冶炼、模铸钢锭浇注、锻造和热处理。本发明通过控制钢水精炼过程提高钢水纯净度；改进模铸浇注过程及钢锭冷却工艺减轻成分偏析；通过提高钢锭锻造加热温度、延长保温时间达到均匀钢锭成分；保证终锻温度控制组织转变；利用锻造余热进行热处理消除带状组织。本发明易于实现，过程简单，经本发明的制造工艺，改善一次带状组织，消除变形产生的二次带状组织，缩短生产周期，降低生产成本。

摘要： 本发明涉及一种改善42CrMoA曲轴带状组织的方法，步骤如下：热送钢锭通过油压机开坯锻制成中间坯，返炉加热1230～1270°C保温10～20h，保温结束后，台车拉出晾料至600～650°C，炉温降至930～970°C，返炉保温2h出炉晾料至750～800°C精锻机锻造成型，锻后将锻件快冷至350～400°C，全功率升温至600～650°C，保温1h/100mm，以全功率升温到840～880°C，保温1～2h/100mm，保温结束后快冷至400～450°C，以全功率升温至630～670°C，保温4h/100mm，保温结束后以≤30°C/h炉冷至≤450°C出炉空冷，本发明较好解决了42CrMoA曲轴的锻后带状组织问题，满足了42CrMoA曲轴材料带状组织要求。

摘要： 本发明涉及金属材料检测技术领域，具体而言，涉及索氏体型带状组织的评定方法，其包括：S1：对索氏体含量≥70％的钢种，进行热处理；S2：金相制样，包括：将热处理后的钢种切开，制取纵向金相试样，抛光、浸蚀处理，并浸蚀至观察面呈灰黑色；S3：带状组织评级，其中，带状组织评级包括根据显微组织法评级的结果和硬度法评级的结果进行加权定量评级。本发明的方法能够清晰、完整的显示索氏体型盘条产品的原始带状组织，以便于准确的评定其带状组织。