Zr

摘要： 采用恒界面池法研究了N263-HSCN体系萃取锆和铪的动力学,考察界面积、萃取槽搅拌速度、温度对萃取锆和铪的影响,从而确定萃取动力学类型。结果表明,当搅拌速度小于130 r min时,萃取过程由扩散反应控制,锆铪的萃取速率常数随搅拌速度的增加而增大;当搅拌速度在130~170 r min时,萃取过程由化学反应控制,锆和铪的萃取速率常数随搅拌速度的增加基本保持不变。随着界面积的增加和温度的提高,锆和铪的萃取速率常数均增加,其表观活化能分别为42.06 kJ/mol和31.77 kJ/mol,说明该萃取过程为相界面处的化学反应控制过程。计算出锆和铪萃取的焓变分别为39.59 kJ/mol和29.30 kJ/mol,熵变分别为-147.53 J(mol·K)和-174.38 J(mol·K),在298.15 K时吉布斯自由能变分别为83.57 kJ/mol和81.29 kJ/mol。

摘要： 针对ER70S-6X焊丝钢在焊接过程飞溅较大及成型差的问题,在ARL4460光谱仪中进行了Sn元素分析稳定性研究及建立痕量Zr元素检测方法的研究。通过实验,确定出最佳分析参数及标样选择,确立了单点标准化曲线的建立及背景、干扰的消除方法,该方法不仅准确度好、精确度高而且可以满足客户特殊工艺要求,为开辟高端客户提供技术支持。

摘要： 核电作为世界上公认的清洁能源,具有高效、安全和经济的特点。锆合金凭借其优异的耐腐蚀性能、力学性能以及和铀燃料良好的相容性成为核反应堆中不可缺少的材料。本研究从国内外专利文献方面着重分析了核反应堆用锆合金技术进展,并分析了核反应堆用锆合金的发展趋势和特点。

摘要： X荧光光谱法以其高灵敏度、高精度、较为便捷、快速和经济的测定和分析手段在对地球化学元素分析的各类分析方法中首屈一指,尤其在1:50000和1:200000区域地球化学调查工作中,该法以其对环境危害小、检测时间短、低成本等优势在各种检测分析方法中让人青睐,在各检验检测机构中起到了中流砥柱的作用.本法选取不同质量范围的标准物质,进行精密度实验和再现性实验,以期达到检验仪器稳定性能和检验方法成熟的目的.

摘要： 以开心果果壳为原料,制备锆改性生物炭,并研究了其除磷性能.结果表明,Zr/生物炭摩尔质量比为2.0 mmol/g时,制备的生物炭(Zr2nd2.0-PNSBC)除磷效果较好.一定程度增加初始磷浓度有助于提高磷吸附量和低pH环境下有利于磷的吸附,共存离子HCO-3抑制磷的吸附.固定床吸附中,吸附剂对真实含磷污水有一定的处理能力,以1.0 mol/L NaOH为再生试剂,经5次循环吸附和再生后,Zr2nd2.0-PNSBC对磷的吸附量下降了13.3％.表征结果表明,Zr改性后生物炭对磷的吸附主要通过静电吸引和配体交换磷的吸附机理主要为配体交换.

摘要： 采用金相光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和维氏硬度计、拉伸试验机、电导率测试仪等分析和测试手段,对比分析了Cu-Cr合金和Cu-Cr-Zr合金的显微组织、硬度、拉伸性能和导电性能等.结果表明,固溶态Cu-Cr合金和Cu-Cr-Zr合金的平均晶粒尺寸分别为198.6μm和100.3μm,添加适量Zr有助于细化铜合金的晶粒;时效态Cu-Cr-Zr合金中同时存在未溶的尺寸约1～2μm的颗粒状富Cr相和时效析出的尺寸约0.6μm的球形富Cr相;在Cu-Cr合金中添加Zr元素有助于改善富Cr相的存在形式,使得短棒状富Cr相向球形富Cr相转变,且球形富Cr相尺寸有所减小.冷轧态和时效态Cu-Cr-Zr合金的抗拉强度都分别高于冷轧态和时效态Cu-Cr合金,添加Zr元素有助于提升时效态Cu-Cr合金的强塑性和电导率,且时效处理后Cu-Cr合金和Cu-Cr-Zr合金的强塑性和电导率会进一步提升,这主要与Zr元素的添加有助于细化晶粒、改善富Cr相的存在形式和析出细小球形析出相有关.

摘要： 在等原子比的γ-TiAl基金属间化合物的基础上添加Nb、Hf、Zr元素,熔炼了3种合金,研究了这3种合金在静止空气中的1600°C高温升温过程和700°C、800°C、850°C低温下恒温20 h的氧化行为.结果表明:合金4Nb-4Zr、合金4Nb-4Hf和合金8Nb在1600°C升温氧化过程中都存在一个孕育期,温度上升至1000°C以上才开始出现急速氧化的趋势.而700°C、800°C和850°C恒温氧化过程中不存在孕育期,氧化曲线呈现抛物线型.计算和修正了三种合金分别在700°C、800°C和850°C下氧化抛物线常数Kp值.三种合金氧化后氧化膜主要由致密的Al2 O3和疏松的TiO2组成.合金元素主要通过影响氧化膜中致密的Al2 O3的量来控制合金的抗氧化性.元素Hf对提高TiAl合金中Al的活度作用明显,合金氧化膜中Al2 O3量最多,合金抗氧化性最佳.元素Nb次之,元素Zr最差.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： tg425利用真空电弧炉熔炼一系列Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金,测定了其熔化温度区间并分析组织,发现Ni-Hf、Ni-Zr 二元合金实际共晶点分别为Ni-24wt%Hf,Ni-16wt%Zr.在此基础上设计了以Hf、Zr 和Hf+Zr 为降熔元素 并加入一定量的Cr、Co、Mo 合金强化元素的五种钎料.发现对Ni-Hf、Ni-Zr 共晶钎料加入Cr、Co、Mo 元素 后,其共晶组织形态不发生改变.对于Hf+Zr 联合降熔的钎料,通过对Ni-Hf、Ni-Zr、Hf-Zr 三个二元相图的综 合分析,推导出如下公式:mZr=0.16-0.667mHf,当钎料成分中Zr 含量mZr 与Hf 含量mHf 满足上述公式时,即为 共晶成分,按公式分别用mZr=5wt%和mZr10wt%成分配制两种名义共晶成分钎料同时配制一种mZr=5wt%,mHf=18wt%的名义过共晶成分钎料,进行熔化温度区间测定和组织分析,发现按公式配制的两种名义共晶成分 钎料均为共晶组织,而配制的名义过共晶成分钎料为过共晶组织,结果与公式相吻合.

摘要： 本试验采用间接酶联免疫吸附法(ELISA),研究了细叶百合鳞茎不同部位鳞片在初代培养过程中内源激素IAA、ZR、GA3含量的变化,试验表明:细叶百合诱导分化中ZR是鳞片分化的必要因素;GA3和ZR不同培养时期含量的变化趋势相同,二者可能是协同发挥作用;IAA含量的高低与不同部位鳞片分化率的大小没有表现出明显的相关性;ZR/IAA比值与不同部位鳞片的分化率有一定的相关性.

摘要： 本试验采用间接酶联免疫吸附法(ELISA),研究了细叶百合鳞茎不同部位鳞片在初代培养过程中内源激素IAA、ZR、GA3含量的变化,试验表明:细叶百合诱导分化中ZR是鳞片分化的必要因素;GA3和ZR不同培养时期含量的变化趋势相同,二者可能是协同发挥作用;IAA含量的高低与不同部位鳞片分化率的大小没有表现出明显的相关性;ZR/IAA比值与不同部位鳞片的分化率有一定的相关性.

摘要： 本试验采用间接酶联免疫吸附法(ELISA),研究了细叶百合鳞茎不同部位鳞片在初代培养过程中内源激素IAA、ZR、GA3含量的变化,试验表明:细叶百合诱导分化中ZR是鳞片分化的必要因素;GA3和ZR不同培养时期含量的变化趋势相同,二者可能是协同发挥作用;IAA含量的高低与不同部位鳞片分化率的大小没有表现出明显的相关性;ZR/IAA比值与不同部位鳞片的分化率有一定的相关性.

摘要： 本试验采用间接酶联免疫吸附法(ELISA),研究了细叶百合鳞茎不同部位鳞片在初代培养过程中内源激素IAA、ZR、GA3含量的变化,试验表明:细叶百合诱导分化中ZR是鳞片分化的必要因素;GA3和ZR不同培养时期含量的变化趋势相同,二者可能是协同发挥作用;IAA含量的高低与不同部位鳞片分化率的大小没有表现出明显的相关性;ZR/IAA比值与不同部位鳞片的分化率有一定的相关性.

摘要： 本发明涉及NOx还原催化剂、颗粒过滤器、废气处理系统以及处理气流的方法。在一个具体实施方案中，NOx还原催化剂包含Ce

摘要： 本发明公开了一种提高Zr盐细化镁合金时Zr收得率的方法，包括先将Zr盐置于两块纯镁板的凹槽之中，随后采用点焊的方法将两块纯镁板局部焊合并将Zr盐封存在两块镁板的凹槽之间所形成的空腔内。在对镁熔体进行细化处理时，先将含有锆盐的镁板置于温度为660°C～680°C的镁熔体中保温2～5分钟，随后再将镁熔体在730°C～750°C下保温5～10分钟后充分搅拌。通过本发明能够提高Zr盐对镁合金熔体进行细化处理时Zr的收得率，细化效果好，工艺流程简单。

摘要： 本发明提出一种Zr基高熵合金材料及Zr基高熵合金表面合成多孔球状结构的方法，属于金属表面处理技术领域。Zr基高熵合金材料的表面具有多孔的球状结构，球状结构的直径在2～5μm之间；其制备方法为：采用先选择性溶解再阳极氧化的方法，控制选择性溶解的条件为：HNO3浓度为：25～35wt％，时间：1～1.5h，电流：0.5～1.5mA/cm2，温度：65～70°C；阳极氧化过程使用选择性溶解后的Zr基高熵合金为阳极，惰性电极为阴极，时间：25～30min，电流：7～9mA/cm2，温度：20～25°C，电解液阴离子为F‑和SO42‑其比例范围：1：(10～11)，F‑浓度为8～10g/L。

摘要： 本发明涉及具有Ni‑Zr扩散障碍层的Zr掺杂Ni‑Al粘结层材料及其制备方法，该方法是将电镀法与包埋渗铝的方法相结合，制备Zr含量不同的镍铝金属粘结层，主要包括表面处理、配制电镀溶液、涂镀Ni‑Zr镀层及包埋渗铝等步骤。与现有技术相比，本发明成本低且工艺条件简单，由于在渗铝过程中，有一层未反应的Ni‑Zr障碍层的存在，使得制备而成的Zr掺杂的镍铝粘结层不受基板成分的影响，且通过在电镀过程中Zr金属粉的加入量及电镀过程中的搅拌速度，可使Zr掺杂Ni‑Al粘结层中的Zr的含量和分布得到控制。

摘要： 本发明涉及NOx还原催化剂、颗粒过滤器、废气处理系统以及处理气流的方法。在一个具体实施方案中，NOx还原催化剂包含Ce

摘要： 本发明公开了一种Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)‑R光催化剂的制备方法，包括如下步骤：A1)将Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)置于80‑120°C真空干燥箱中干燥8‑12h，得到Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)固体材料；A2)将步骤A1)中的Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)固体材料在150‑250°C的H2气氛中还原1‑3h，得到Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)‑R光催化剂。本发明还公开了该制备方法得到的Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)‑R光催化剂的应用。本发明所提供的Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)‑R光催化剂的制备方法，制备所得的Zr‑MOF‑s(Pt)(Zr/Ti)‑R光催化剂，其中Zr/Ti‑oxo的混合团簇和原位生成的Pt NPs极大地促进了电荷转移和分离速率，从而达到同时增强光催化NO去除和氢气生成的效果。

摘要： 本发明公开了一种提高Zr盐细化镁合金时Zr收得率的方法，包括先将Zr盐置于两块纯镁板的凹槽之中，随后采用点焊的方法将两块纯镁板局部焊合并将Zr盐封存在两块镁板的凹槽之间所形成的空腔内。在对镁熔体进行细化处理时，先将含有锆盐的镁板置于温度为660°C～680°C的镁熔体中保温2～5分钟，随后再将镁熔体在730°C～750°C下保温5～10分钟后充分搅拌。通过本发明能够提高Zr盐对镁合金熔体进行细化处理时Zr的收得率，细化效果好，工艺流程简单。

摘要： 本发明提出一种Zr基高熵合金材料及Zr基高熵合金表面合成多孔球状结构的方法，属于金属表面处理技术领域。Zr基高熵合金材料的表面具有多孔的球状结构，球状结构的直径在2～5μm之间；其制备方法为：采用先选择性溶解再阳极氧化的方法，控制选择性溶解的条件为：HNO3浓度为：25～35wt％，时间：1～1.5h，电流：0.5～1.5mA/cm2，温度：65～70°C；阳极氧化过程使用选择性溶解后的Zr基高熵合金为阳极，惰性电极为阴极，时间：25～30min，电流：7～9mA/cm2，温度：20～25°C，电解液阴离子为F‑和SO42‑其比例范围：1：(10～11)，F‑浓度为8～10g/L。

摘要： 本发明涉及一种Zr掺杂ZIF‑8制备Zr/ZIF‑8多孔吸附材料的方法及应用，属于吸附材料技术领域。本发明将2‑甲基咪唑溶解于NH

摘要： 本发明涉及一种提高含Zr元素的Al‑Cu‑Li合金中Al3Zr相弥散析出的方法，所述Al‑Cu‑Li合金由如下重量百分比含量的各组分组成：Zr0.05～0.2％、Cu2.0～4.5％、Li0.5～3.0％、Ag0～0.7％、Mg0.2～0.8％、Mn0～0.5％、Fe0～0.12％、Si0～0.20％，以及余量的Ti，步骤为：采用熔炼、铸造得到合金铸锭，铸锭中Zr的重量百分比为0.05～0.2％，将铸锭从室温以10～100°C/h升温至380～440°C并保温4～20h，随后将铸锭继续以2～50°C/h升温至500～540°C并保温8～40h，铸锭保温完成后以5～500°C/h冷却至室温，通过本方法的处理之后，合金组织中Al3Zr弥散相分布密度达到150～500个/μm2。本发明目的在于通过工艺优化提高铝基体中纳米相颗粒弥散分布程度，并最终提高材料的综合力学性能和疲劳寿命。