X70钢

摘要： 管道中的剩磁不仅会影响管道的检测精度,还会使管道内腐蚀速率加快。为了对X70钢管道的磁化及退磁特性进行研究,在X70钢材料特性分析的基础上,采用Maxwell软件建立了X70钢磁化模型,并基于响应面优化设计方法,研究了退磁率与磁感应强度和退磁速度的关系。研究结果表明:X70钢的磁感应强度在永磁铁垂直投影处最强,在垂直投影处以圆波形式向外扩散,磁感应强度逐渐削弱;X70钢中间位置的磁畴相互抵消,剩磁较小,而在永磁铁的正下方磁畴无法相互抵消,所以永磁铁的正下方磁感应强度最大;永磁铁退磁装置的退磁率与永磁铁磁感应强度和退磁装置的退磁速度有关,且永磁铁磁感应强度的影响要远大于退磁装置退磁速度的影响;退磁装置与X70钢之间的相对运动速度为0.6 m/s、永磁铁的磁感应强度为60 mT时,退磁效果最佳,退磁率可达67.60%。所得结论可为X70钢管道的磁化及退磁研究提供依据。

摘要： 通过交流腐蚀模拟试验考察了X70钢在哈密、高钙镁、格尔木和鹰潭四种土壤模拟环境中的交流腐蚀规律,对腐蚀速率和极化曲线进行了电化学测试,并对腐蚀产物进行了微观形貌观察和成分分析。结果表明:在四种土壤环境中施加交流干扰后,X70钢的腐蚀速率v_(d)增大,其变化规律为v_(d高钙镁)

摘要： 通过模拟直流接地极不平衡电流场,研究了X70钢在四川宜宾±800 kV复龙特高压直流换流站接地极附近土壤中的腐蚀行为.结果表明,土壤性质对埋地金属的腐蚀性影响较大.其中,土壤pH值对X70钢在直流接地极附近土壤中的腐蚀速率有影响显著,腐蚀速率与土壤酸碱性的关系为酸性>中性>碱性;同时,土壤总含盐量越大,金属腐蚀速率越大.该研究为评估直流接地极附近埋地金属设施的腐蚀影响和新建特高压直流工程接地极的设计规划选址提供一定的依据.

摘要： 由于焊接工艺的影响,焊缝形成的一系列非均匀连续变化的热影响区,是管线钢最为薄弱的组织环节.相对于母材来说,X70钢的热影响区为粗大的针状及块状铁素体+粒状贝氏体及少量珠光体形态,强度和耐蚀性较弱.因此通过Gleeble 3500热/力模拟试验机的两次热循环模拟高强钢焊缝的热影响区,以胜利原油为实验介质,通过浸泡实验和腐蚀形貌表征分析了热油输送过程中不同温度和输送速率下的热影响区金属腐蚀形貌.结果表明:温度和流速增大均会导致热影响区金属全面腐蚀速率增大.在30～50°C范围内,金属腐蚀形貌以点蚀为主,在50～70°C范围内,金属腐蚀形貌由点蚀特征向全面腐蚀特征转变;而在所研究的流速范围内(1～4 m·s-1),热影响区金属以全面腐蚀为主,金属表面呈现沿流速方向的冲刷腐蚀特征.

摘要： 为研究交流电作用下X70管线钢腐蚀行为,利用电化学方法探求交流腐蚀的发展行为及作用机理,运用扫描电镜技术结合腐蚀形貌分析,直观地对X70管线钢交流腐蚀机理展开研究.结果表明:不同交流电密度下发生了规律性的均匀腐蚀、环状腐蚀和点蚀3种情况.当电流密度低于20 A·m-2情况下,不发生明显腐蚀;电流密度升至30 A·m-2时发生轻微腐蚀,表面现波纹状起伏;当电流密度达到100 A·m-2时出现明显坑蚀现象,并发育形成范围更广更深的波浪形腐蚀.通过腐蚀产物形貌及成分进一步分析证明:Cl-、SO42-、HCO3-均为侵蚀性离子,在对X70钢的交流腐蚀过程中有氧的去极化反应构成了交流腐蚀阴极反应,最终通过中间反应产物实现腐蚀的发生.

摘要： 探究X70钢在不同温度土壤中的早期腐蚀规律,保障油气设施安全高效运行.利用失重实验、动电位极化曲线和电化学交流阻抗技术研究了X70钢在土壤25°C～35°C条件下的早期腐蚀行为.研究结果表明,腐蚀速率随土壤温度增加而增大,随着土壤温度增加,X70钢在滨海土壤中腐蚀电位向负值移动,腐蚀电流密度随温度增加而增大.X70钢在滨海土壤中腐蚀初期电化学阻抗谱为单一时间常数的容抗弧,随温度增加,体系的阻抗减小,腐蚀反应速度都增大.等效电路图拟合结果表明,X70钢在土壤中腐蚀体系阻力随着温度和腐蚀时间增大而减小,腐蚀程度增加.

摘要： 土壤腐蚀是埋地管线钢腐蚀失效的主要形式之一，现场埋样实验是研究土壤腐蚀最可靠的试验方法，能够获得最原始的资料，为合理选材和加强防护提供了依据。目前“国家材料环境腐蚀试验站网”已开展了大量管线钢在全国典型土壤中的现场埋样，积累了各种管线钢的土壤腐蚀数据。为了提高材料的国际竞争力，实现投试环境的全球化发展，北京科技大学腐蚀与防护中心进行了Q235 钢和X70 钢在英国土壤埋样试验。通过失重法测量了Q235 钢和X70 管线钢在英国牛津埋样2 年后的平均腐蚀速率，并利用扫描电镜和X 射线衍射对两种材料的腐蚀产物和除锈后的形貌进行了观察和分析。结果发现，两种钢的腐蚀形态均为全面腐蚀加局部腐蚀，X70 钢的腐蚀均匀性较好，两种钢表面腐蚀产物均为FeOOH 、Fe2O3 和Fe3O4 ，Q235 钢在英国牛津土壤中埋设2 年后的平均腐蚀速率大于X70 管线钢。

摘要： 土壤腐蚀是埋地管线钢腐蚀失效的主要形式之一，现场埋样实验是研究土壤腐蚀最可靠的试验方法，能够获得最原始的资料，为合理选材和加强防护提供了依据。目前“国家材料环境腐蚀试验站网”已开展了大量管线钢在全国典型土壤中的现场埋样，积累了各种管线钢的土壤腐蚀数据。为了提高材料的国际竞争力，实现投试环境的全球化发展，北京科技大学腐蚀与防护中心进行了Q235 钢和X70 钢在英国土壤埋样试验。通过失重法测量了Q235 钢和X70 管线钢在英国牛津埋样2 年后的平均腐蚀速率，并利用扫描电镜和X 射线衍射对两种材料的腐蚀产物和除锈后的形貌进行了观察和分析。结果发现，两种钢的腐蚀形态均为全面腐蚀加局部腐蚀，X70 钢的腐蚀均匀性较好，两种钢表面腐蚀产物均为FeOOH 、Fe2O3 和Fe3O4 ，Q235 钢在英国牛津土壤中埋设2 年后的平均腐蚀速率大于X70 管线钢。

摘要： 土壤腐蚀是埋地管线钢腐蚀失效的主要形式之一，现场埋样实验是研究土壤腐蚀最可靠的试验方法，能够获得最原始的资料，为合理选材和加强防护提供了依据。目前“国家材料环境腐蚀试验站网”已开展了大量管线钢在全国典型土壤中的现场埋样，积累了各种管线钢的土壤腐蚀数据。为了提高材料的国际竞争力，实现投试环境的全球化发展，北京科技大学腐蚀与防护中心进行了Q235 钢和X70 钢在英国土壤埋样试验。通过失重法测量了Q235 钢和X70 管线钢在英国牛津埋样2 年后的平均腐蚀速率，并利用扫描电镜和X 射线衍射对两种材料的腐蚀产物和除锈后的形貌进行了观察和分析。结果发现，两种钢的腐蚀形态均为全面腐蚀加局部腐蚀，X70 钢的腐蚀均匀性较好，两种钢表面腐蚀产物均为FeOOH 、Fe2O3 和Fe3O4 ，Q235 钢在英国牛津土壤中埋设2 年后的平均腐蚀速率大于X70 管线钢。

摘要： 土壤腐蚀是埋地管线钢腐蚀失效的主要形式之一，现场埋样实验是研究土壤腐蚀最可靠的试验方法，能够获得最原始的资料，为合理选材和加强防护提供了依据。目前“国家材料环境腐蚀试验站网”已开展了大量管线钢在全国典型土壤中的现场埋样，积累了各种管线钢的土壤腐蚀数据。为了提高材料的国际竞争力，实现投试环境的全球化发展，北京科技大学腐蚀与防护中心进行了Q235 钢和X70 钢在英国土壤埋样试验。通过失重法测量了Q235 钢和X70 管线钢在英国牛津埋样2 年后的平均腐蚀速率，并利用扫描电镜和X 射线衍射对两种材料的腐蚀产物和除锈后的形貌进行了观察和分析。结果发现，两种钢的腐蚀形态均为全面腐蚀加局部腐蚀，X70 钢的腐蚀均匀性较好，两种钢表面腐蚀产物均为FeOOH 、Fe2O3 和Fe3O4 ，Q235 钢在英国牛津土壤中埋设2 年后的平均腐蚀速率大于X70 管线钢。

摘要： 通过极化曲线的测量,研究了X70钢在含有Cl-和CrO42-溶液中的腐蚀行为.结果表明: CrO42-能够使得X70钢表面产生钝化膜而起到一定的保护作用,但是由于Cl的存在X70钢依然会产生腐蚀,随着Cl-百分含量的增大,X70钢腐蚀倾向更加严重;进一步研究发现,Cl-的百分含量存在一个临界值0.04%,高于这个临界值时,阳极极化曲线不出现钝化区,而低于这个临界值时,X70钢的阳极极化曲线会出现钝化区;另外,对X70钢在能够产生钝化的含有Cl-和CrO42-溶液(CT的百分含量低于0.04%)中进行电化学研究,发现CrO42的百分含量不变,虽然Cl-百分含量变化,但X70钢在含有CrO42-和Cl-溶液中的过钝化电位基本一致.

摘要： 通过极化曲线的测量,研究了X70钢在含有Cl-和CrO42-溶液中的腐蚀行为.结果表明: CrO42-能够使得X70钢表面产生钝化膜而起到一定的保护作用,但是由于Cl的存在X70钢依然会产生腐蚀,随着Cl-百分含量的增大,X70钢腐蚀倾向更加严重;进一步研究发现,Cl-的百分含量存在一个临界值0.04%,高于这个临界值时,阳极极化曲线不出现钝化区,而低于这个临界值时,X70钢的阳极极化曲线会出现钝化区;另外,对X70钢在能够产生钝化的含有Cl-和CrO42-溶液(CT的百分含量低于0.04%)中进行电化学研究,发现CrO42的百分含量不变,虽然Cl-百分含量变化,但X70钢在含有CrO42-和Cl-溶液中的过钝化电位基本一致.

摘要： 通过极化曲线的测量,研究了X70钢在含有Cl-和CrO42-溶液中的腐蚀行为.结果表明: CrO42-能够使得X70钢表面产生钝化膜而起到一定的保护作用,但是由于Cl的存在X70钢依然会产生腐蚀,随着Cl-百分含量的增大,X70钢腐蚀倾向更加严重;进一步研究发现,Cl-的百分含量存在一个临界值0.04%,高于这个临界值时,阳极极化曲线不出现钝化区,而低于这个临界值时,X70钢的阳极极化曲线会出现钝化区;另外,对X70钢在能够产生钝化的含有Cl-和CrO42-溶液(CT的百分含量低于0.04%)中进行电化学研究,发现CrO42的百分含量不变,虽然Cl-百分含量变化,但X70钢在含有CrO42-和Cl-溶液中的过钝化电位基本一致.

摘要： 通过极化曲线的测量,研究了X70钢在含有Cl-和CrO42-溶液中的腐蚀行为.结果表明: CrO42-能够使得X70钢表面产生钝化膜而起到一定的保护作用,但是由于Cl的存在X70钢依然会产生腐蚀,随着Cl-百分含量的增大,X70钢腐蚀倾向更加严重;进一步研究发现,Cl-的百分含量存在一个临界值0.04%,高于这个临界值时,阳极极化曲线不出现钝化区,而低于这个临界值时,X70钢的阳极极化曲线会出现钝化区;另外,对X70钢在能够产生钝化的含有Cl-和CrO42-溶液(CT的百分含量低于0.04%)中进行电化学研究,发现CrO42的百分含量不变,虽然Cl-百分含量变化,但X70钢在含有CrO42-和Cl-溶液中的过钝化电位基本一致.

摘要： 通过极化曲线的测量,研究了X70钢在含有Cl-和CrO42-溶液中的腐蚀行为.结果表明: CrO42-能够使得X70钢表面产生钝化膜而起到一定的保护作用,但是由于Cl的存在X70钢依然会产生腐蚀,随着Cl-百分含量的增大,X70钢腐蚀倾向更加严重;进一步研究发现,Cl-的百分含量存在一个临界值0.04%,高于这个临界值时,阳极极化曲线不出现钝化区,而低于这个临界值时,X70钢的阳极极化曲线会出现钝化区;另外,对X70钢在能够产生钝化的含有Cl-和CrO42-溶液(CT的百分含量低于0.04%)中进行电化学研究,发现CrO42的百分含量不变,虽然Cl-百分含量变化,但X70钢在含有CrO42-和Cl-溶液中的过钝化电位基本一致.

摘要： 采用慢应变速率拉伸实验方法，研究了外加电位对X70管线钢焊缝在鹰潭土壤模拟溶液中的应力腐蚀开裂行为的影响，并通过扫描电子显微镜对断口形貌进行了观察。实验结果表明，随着外加电位的负移，X70钢焊缝部位在鹰潭土壤模拟溶液中的SCC敏感性增加，断口形貌由混合型断口逐渐转变为脆性断口。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm2以上且500个/μm2以下，屈服应力为420MPa以上，疲劳强度为330MPa以上。据此，能够实现优良的切削性、高屈服应力以及高疲劳强度。

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明涉及一种宽度500mm以上厚度0.02mm精密不锈钢钢箔的轧制工艺，包括步骤：1)选料：选择厚度为0.35mm、宽度为550～650mm的BWG304L不锈钢钢卷作为轧制原料；2)中间轧程轧制：中间轧程分三道次轧制，由0.35mm轧制至0.035mm；3)成品轧程轧制：成品轧程轧制工作辊直径采用Φ20～30mm，材质选择为M2，粗糙度Ra为0.1～0.25μm，成品轧程分四道次轧制，由0.035mm轧制至0.02mm，成品轧程轧制张力控制在250～450N/mm2，轧制力控制在500KN以下。利用上述轧制工艺生产的0.02mm精密不锈钢钢箔表面质量和实际板型良好，适用于工业化大生产，满足精密不锈钢钢箔的高端行业高品质要求。

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 本实用新型涉及炼钢自动化领域，具体的是一种推钢式加热炉自动进钢、排钢、出钢系统，包括加热炉、正对于加热炉的入口位置设的推钢机以及位于推钢机和加热炉之间的进钢辊道，进钢辊道中可一次并行多条钢坯，在进钢辊道与加热炉之间设有用于计数的第一接近开关，第一接近开关位于钢坯的下方，位于进钢辊道末端设有用于提示钢坯到位的第二接近开关，本实用新型通过第一接近开关可对一次进入加热炉的钢坯数量进行计数，通过第二接近开关可判断钢坯是否到达进钢辊道中的正对加热炉入口位置，可避免因人工视线操作造成的疲劳出错。

摘要： 本实用新型涉及一种用于钢壳沉管的端钢壳，特别是一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构和用于钢壳沉管的端钢壳，其中，钢结构包括环形腔体，所述环形腔体内设置有隔板，所述隔板沿所述环形腔体横向设置，所述隔板上设置有过浆孔，所述隔板与所述环形腔体的腔壁相连接。本实用新型的一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构，通过环形腔体来适应钢壳沉管外壁的环形结构，同时环形腔体内设置有隔板，以满足确保端钢壳的强度要求，隔板上设置有过浆孔，使得整个环形腔体环形同仓，以适配钢壳沉管，满足钢壳沉管端部的使用要求。