局部阻力系数

摘要： 针对多匝道隧道中气流有分合流的现象,参考Bassett推导出的局部阻力系数理论公式,以《公路隧道通风设计细则》标准为基础框架,质量流、能量守恒为原则,利用Matlab编写通风网络计算软件MTC,并对一个多匝道隧道火灾工况进行数值计算分析。结果表明:1)MTC局部阻力系数按照Bassett理论公式在迭代中自动计算,最终方程的收敛误差为6.5587×10^(-4),计算精度满足工程计算要求。2)火灾工况时,MTC的计算结果显示温度场对计算结果有较大影响。3)分合流单元在火灾工况时的局部阻力占本单元全部阻力最高可达86%。

摘要： 为了探讨PVC球阀瞬态流动特性,对DN50球阀进行试验和数值模拟,动网格模拟得到试验有效验证。结果表明,PVC球阀局部阻力系数与相对开度呈幂函数单调递减,流量系数与相对开度呈幂函数单调递增的关系,开度50%~60%是关系曲线变化拐点。当关闭到80%开度以下,阀芯内部和阀后流场产生漩涡和回流现象,阀芯入口和出口处形成高速区域,流动方向变化引起阀后流体质点分离和掺混,涡量和湍动能随开度减小而增大,50%开度以下产生较大局部阻力损失和阀后局部负压。拟合了阀前压力与关闭时间的表达式,两者呈e指数函数关系,为防止关阀引起水锤,建议关阀时间t≥4 s。

摘要： 为探究流速骤增引起的阻力特性以及相关受制因素的受控特性,采用速度骤增比分别为25:1和4:1的透明有机玻璃圆管和不同来流紊流程度的试验装置进行了局部阻力测试试验。试验结果表明,速度骤增管的阻力系数先随雷诺数增加而急剧减小,而后随雷诺数的增加逐渐减少直至不变。随着上游来流的紊流强度增加,在试验所测雷诺数范围内,局部阻力系数因分离流再附点提前而减小;速度骤增管的局部阻力系数不仅与速度骤增比和突缩结构有关,同时在设计管内流速下与雷诺数成负相关。这一试验结果与经典教科书对突缩阻力系数与雷诺数无关的传统经验公式并不相同,对管网设计过程中必须进行的总阻力准确评估,具有一定的参考意义。

摘要： 深埋长距离有压输水隧洞检修过程中利用隧洞顶部的风管向隧洞内部送风,风管与隧洞形成局部三通结构,存在较大局部阻力损失。为了研究输水隧洞局部三通结构处的风流运动规律及其局部阻力特性,基于计算流体动力学理论与数值模拟方法,开展该局部三通结构的阻力特性研究,分析风管管径、风管数量、出风口风速和隧洞洞径等因素对局部阻力系数的影响规律。研究结果表明:局部阻力系数随着风管管径、风管数量的增加接近线性趋势降低,随着隧洞洞径的增加接近线性趋势增加,随风速变化呈现先下降后上升的趋势,其中风管管径和出风口风速为局部阻力系数的主要影响因素;采用多因素回归分析方法,得到通风局部阻力系数计算公式,为深埋长距离有压输水隧洞检修通风局部阻力系数计算和通风方案设计提供参考。

摘要： 选择适合的水力阻力系数,是工程计算和绘制管道系统特性曲线的关键。通过数据模型变量求解出该系数,或者通过计算机辅助软件导出该系数数据都是可行的。管道系统局部阻力应以实际管道系统的所有管件进行计算才够准确,也能为今后的管道设计和操作调节提出建设性参考意见。以某实际海水输送管道项目为例,分析了管道系统特性曲线的参数计算与绘制。

摘要： 局部阻力系数是为了简化描述、分析管道管件复杂流体力学现象提出的一个水力学参数,广泛应用于水力管道工程设计分析,其取值的准确性决定了管道水力学工程分析的准确程度。不同文献局部阻力系数取值差别较大,造成实际应用时管件压力损失的计算偏差,以及管道水力学计算的不同结论。本文回顾了几篇典型文献中管件局部阻力系数的取值,包括90°焊接弯头、90°三通、异径管、蝶阀等,其中,大管径90°弯头局部阻力系数接近0.2,90°三通局部阻力系数与分流比和面积比有关,异径管局部阻力系数与几何形状有关,蝶阀局部阻力系数与管径和开度有关。

摘要： 针对特长水下隧道不设竖井运营通风方案下的参数优化,依托青岛第二海底隧道在海中不设竖井的新型运营通风方案,利用CFD软件Fluent建立三维数值模型,分别研究2种不同形式排风口(整体式和分离式)、排风口面积、风阀及顶部烟道分岔口位置对风流局部阻力系数的影响,得到最优通风参数及相应的局部阻力系数.研究结果表明:1)在其他条件相同的情况下采用新型通风方案时,整体式排风口优于分离式排风口;2)随着排风口面积增大,排风口段局部阻力系数逐渐减小,减小速率逐渐降低,排风口面积宜取45 m2左右;3)随着风阀与排风口距离增大,局部阻力系数逐渐减小,但减小幅度不大,风阀与排风口距离宜取10 m左右;4)随着顶部烟道分岔口与排风口距离增大,局部阻力系数呈现先减小后增大的变化趋势,顶部烟道分岔口与排风口距离宜取10～20 m.

摘要： 针对特长水下隧道不设竖井运营通风方案下的参数优化,依托青岛第二海底隧道在海中不设竖井的新型运营通风方案,利用CFD软件Fluent建立三维数值模型,分别研究2种不同形式排风口(整体式和分离式)、排风口面积、风阀及顶部烟道分岔口位置对风流局部阻力系数的影响,得到最优通风参数及相应的局部阻力系数。研究结果表明:1)在其他条件相同的情况下采用新型通风方案时,整体式排风口优于分离式排风口;2)随着排风口面积增大,排风口段局部阻力系数逐渐减小,减小速率逐渐降低,排风口面积宜取45 m2左右;3)随着风阀与排风口距离增大,局部阻力系数逐渐减小,但减小幅度不大,风阀与排风口距离宜取10 m左右;4)随着顶部烟道分岔口与排风口距离增大,局部阻力系数呈现先减小后增大的变化趋势,顶部烟道分岔口与排风口距离宜取10~20 m。

摘要： 三通管是输配水系统中常用的形式.在同一边界条件下选用规格为30°、45°、60°、90°夹角三通管,采用不同汇流速度比,结合CFD数值模拟软件进行分析计算,得到三通管道输水时局部水头损失系数变化规律.结果表明:局部阻力系数在雷诺数大于3×105之后基本保持稳定;在同一流速比下直管-主管流向的局部水头损失主要是由流速梯度变化和直管涡流运动造成的;当角度为90°时,引发的水流回流撞击比较强烈,实际应用中应尽量减少三通管夹角的大小以减少能量损失,提高过流能力.

摘要： 针对应急医院排风系统的特殊建设需求,兼顾制作效率和使用功效,提出了一种新型纺锤形防雨罩.同时借助ANSYS FLUENT软件模拟研究了该新型结构的流场分布规律及局部阻力系数与传统伞形结构的不同,并对安装高度对流场的影响进行了计算分析.结果表明:采用新型纺锤形防雨罩时,排风口排放废气经底部倒伞形盖板的导流后会沿斜上方向排出,可最大限度防止废气回流进入人员活动区域,避免引发二次污染,同时新型防雨罩出口位置处的低速涡流现象相比传统伞形结构得到了有效缓解,其整体流场分布特性优于传统伞形结构防雨罩.不同安装高度H/D条件下,新型纺锤形结构防雨罩的局部阻力系数普遍大于传统伞形结构,且二者差距会随着安装高度的增加逐渐减小.在新型纺锤形防雨罩安装施工时,建议安装高度0.6

摘要： 本文通过对相关实验的开展,研究了伞形风帽的倒伞形帽锥度β与伞形帽安装高度对风帽局部阻力系数ζ的影响.研究结果表明:在实验研究的锥度范围内(108.8°～128.9°),随着倒伞形帽锥度的增加,风帽局部阻力系数增大,但整体变化幅度不大;随着伞形帽安装高度H的增加,风帽的局部阻力系数降低,整体变化趋势呈先急后缓的形态,当伞形帽安装高度H与风帽通流直径D的比值H/D＞0.5时,局部阻力系数变化较缓,趋近于最小值.

摘要： 通过运用数值模拟结合实验验证的方法,研究锥形风帽下伞形帽锥度γ对风帽局部阻力系数ζ的影响.通过建立相关数学模型,运用数值模拟计算的方法得到不同工况下风帽的局部阻力系数ζ,对不同工况下风帽的局部阻力系数进行比较分析,得到锥形风帽下伞帽锥度对局部阻力系数的影响规律;在数值模拟之外,还针对文中数值模拟的工况开展了相关试验以和模拟结果进行比较,试验结果进一步佐证了数值模拟得到的结论.研究结果表明:在γ=70.61°-80.72°下伞帽锥度变化范围内,随下伞形帽锥度增加,锥形风帽的局部阻力系数增大.

摘要： 本文通过相关实验的开展,研究了锥形风帽的下伞形帽锥度γ对风帽局部阻力系数ζ的影响,研究结果表明:在实验研究的锥度范围内(70.61o～80.72o),随着下伞形帽锥度的增加,锥形风帽的局部阻力系数将增大,增大幅度为4.47％;γ=70.61°～77.24°之间的变化幅度为0.98％,局部阻力系数的变化不大.

摘要： 本文以灌溉工程中的承插式与圆弧式90.圆形弯管构造为研究对象,基于RNGκ-ε模型可以较好地模拟弯管流场的情况下,采用此模型对两种弯管类型管径DN40、DN50、DN80、DN110的流场进行数值模拟,并进行局部阻力系数与雷诺数关系的分析.结果表明:水流从上游直管段到下游直管段出口,管道平均压力逐渐降低.弯管外边壁由于水体质点的速度方向改变和水流剪切力的作用,外边壁的压力要大于内边壁,在质点分离区出现压强最低值.承插式弯管在下游直管段外边壁出现高速流速区,而圆弧式弯管在弯曲段内边壁出现流速最大值.能量损失主要发生在下游段,流动方向的改变和漩涡现象是引起两种弯管局部水头损失的主要原因.在流态进入阻力平方区后,两种弯管局部阻力系数随着雷诺数和流速的增大基本保持稳定.在DN50、DN80、DN110管径下,承插式弯管的局部阻力系数是圆弧式弯管的5.24、6.03、6.5倍,说明流态进入阻力平方区后,在相同管径条件下,承插式弯管的局部阻力系数要远大于圆弧式弯管,在实际工程中建议采用圆弧式弯管来减少能量损失.

摘要： 《自动喷水灭火系统设计规范GB 50084-2001》(2005年版)之9.3.3和附录D列有减压孔板水头损失局部阻力系数;的公式，其演算十分繁琐麻烦，很不方便书写使用。笔者推导出简化公式并详细列出水力参数表可供设计人员查阅参考。

摘要： 本文提出了"Y"锥组合无移动部件阀,并利用其结构研制了新型的"Y"锥组合无阀压电泵.对"Y"形流管的局部阻力系数进行了理论分析,并结合传统锥形流管的局部阻力系数,推导了"Y"锥组合流管的局部阻力系数;然后,利用CFX软件对"Y"锥组合流管无阀压电泵进行了流场模拟与分析,结果表明了"Y"锥组合无阀压电泵具有单向传输的泵功能;最后,制作了"Y"锥组合流管无阀压电泵,并进行了泵流量试验.实验结果表明:使用电压100V改变频率,当频率为15Hz时,最大流量为43.9ml/min.

摘要： 在淹没出口工况条件下,通过对一种新型冷凝液输送泵铰接阀流阻特性的分析及实验,得到铰接阀的局部阻力系数ξ与其各种影响因素的关系.阐述了铰接阀直径D、铰接阀瓣密度ρv、流量Q、阀瓣开度α对铰接阀的局部阻力系数ξ的主要影响,并给出了局部阻力系数ξ与各个影响因素的关系曲线.

摘要： 本文对去离子水流过十种不同截面形状和几何尺寸微通道的进口和出口局部阻力特性进行了实验研究。雷诺数范围Re=100-10000，微通道截面形状分别为矩形、半圆形和三角形。实验测量了微通道的进口局部压降和出口局部压降随流量变化关系，获得了进口和出口局部阻力系数随Re数的变化关系。结果表明：不同截面形状的微通道，进口和出口局部阻力系数随Re数的增加而降低。当量直径和截面形状均对进口及出口局部阻力系数产生较大影响。截面形状为矩形及半圆形微通道的进口局部阻力系数要比出口的大，而三角形微通道的进口局部阻力系数与出口的接近。

摘要： 本文从叉管不平衡区的必然存在入手，针对传统结构不能满足高扬程泵站的运行安全和“水阀”效应制约水泵出流的两个主要问题，提出采用隔板改进措施，并通过局部阻力系数对比反映水泵的出流变化，结合实际使用效果，提出隔板尺寸的加工要求，得出普遍推广的结论。

摘要： 本文以三种复杂流道(涡流，菱形绕流，矩形绕流)作为研究对象，通过光固化立体造型快速成型技术分单元制造流道单元试验件，利用压力-流量试验得出流道的局部阻力系数及其与流道单元数之间的变化规律，为灌水器高效流道设计以及新型灌水器研发提供理论依据。试验结果表明：流道的局部阻力系数随着流道单元数的增加而线性增长;涡流流道的局部阻力系数随着工作水压的增大逐渐增大，而菱形绕流和矩形绕流流道的局部阻力系数则随工作水压的增大而逐渐减小。

摘要： 本发明涉及一种同时获得车辆空气阻力系数与滚动阻力系数的测量方法，进行多次自由滑行试验，记录试验中过程数据时间t、车速v和滑行距离s；设定空气阻力系数和滚动阻力系数的计算上、下限；选出参考曲线，计算滑行阻力、减速度和滑行时间；求得试验曲线、计算曲线的重合度以及距离与时间三者的误差值；本发明的益处为：解决了车企研发过程中空气阻力系数与滚动阻力系数获取困难且获取成本高的难题，且能与车企的整车仿真计算模型进行高效的匹配。

摘要： 一种测量多孔介质粘性阻力系数和惯性阻力系数实验装置，所述实验装置由进液管段装置、试验管段装置、出液管段装置、可调节支撑托架四部分组成。试验管段装置由试验测量管段和试验可视化管段组成；可调节支撑托架由固定架托和可调节高度支撑架组成。液体压降通过试验管段的压差变送器测量，流量由流量变送器测量。该实验装置可快速测量液体流经多孔介质时的流量与压差，进而可定量的确定多孔介质的粘性阻力系数和惯性阻力系数。该实验装置所采用的理论原理简单，操作容易实现，实验液体可为单相或多相流体，实验多孔介质可为规则、随机不规则形状且不同粒径的细小颗粒材料组成，测量应用范围广泛。

摘要： 本发明公开了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量方法，包括以下步骤：步骤一、使用传感器获取流体流经多孔介质材料前后的压降ΔP和流体的流速v；步骤二、将ΔP和v拟合成二次多项式Δp＝a1v2+a2v，得到参数a1和a2的值；步骤三、计算粘性阻力系数1/α和惯性阻力系数C2：式中Δn为多孔介质材料的厚度，μ为流体的动力粘度，ρ为流体的密度。本发明还提供了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量装置。本发明提供的多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量及方法，通过测量流体的流速及流经多孔介质前后的压差，就能计算出粘性阻力系数与惯性阻力系数，计算方法简单，精度高，获取测量参数的装置结构紧凑，成本低廉，使用十分方便。

摘要： 一种测量多孔介质粘性阻力系数和惯性阻力系数实验装置，所述实验装置由进液管段装置、试验管段装置、出液管段装置、可调节支撑托架四部分组成。试验管段装置由试验测量管段和试验可视化管段组成；可调节支撑托架由固定架托和可调节高度支撑架组成。液体压降通过试验管段的压差变送器测量，流量由流量变送器测量。该实验装置可快速测量液体流经多孔介质时的流量与压差，进而可定量的确定多孔介质的粘性阻力系数和惯性阻力系数。该实验装置所采用的理论原理简单，操作容易实现，实验液体可为单相或多相流体，实验多孔介质可为规则、随机不规则形状且不同粒径的细小颗粒材料组成，测量应用范围广泛。

摘要： 一种土壤中油水迁移的粘性阻力系数和惯性阻力系数实验装置，涉及石油化工及环境工程等行业领域，包括进液管段装置、试验管段装置、出液管段装置及固定支架，所述的进液管段装置包括入液管、储液罐、保温材料层、加热棒、搅拌桨、电机、短接、水泵、球阀、法兰盘及三通，所述的储液罐为圆柱体，能够快速测定粘性阻力系数和惯性阻力系数，能够对油水混合物进行控温加热和搅拌，通过水平和垂直两部分试验管段对土壤中油水混合物的迁移进行试验研究，采用循环管段控制油水混合物回流。

摘要： 本发明涉及一种同时获得车辆空气阻力系数与滚动阻力系数的测量方法，进行多次自由滑行试验，记录试验中过程数据时间t、车速v和滑行距离s；设定空气阻力系数和滚动阻力系数的计算上、下限；选出参考曲线，计算滑行阻力、减速度和滑行时间；求得试验曲线、计算曲线的重合度以及距离与时间三者的误差值；本发明的益处为：解决了车企研发过程中空气阻力系数与滚动阻力系数获取困难且获取成本高的难题，且能与车企的整车仿真计算模型进行高效的匹配。

摘要： 本实用新型公开液压加载式粘性阻力系数与惯性阻力系数测试装置，装置包括实验管和风管，实验管的一端与风管的另一端通过法兰盘连接，实验管的另一端内壁滑动设有压板，压板和法兰盘之间的实验管内填充有具有一定粒径的矸石，压板外侧连接有一推杆，推杆由一液压机驱动，实验管上安装有压差计，压差计的两个探针对应设置在矸石填充区的两端，风管的一端分别连接有风机和真空泵，风管上分别安装有风速表和真空表，风速表探测风管内的风速，真空表探测风管的真空度，压差计、风速表和真空表均与一信号采集仪连接。本实用新型便于连续测试不同孔隙率下的粘性阻力系数与惯性阻力系数。

摘要： 本实用新型公开一种粘性阻力系数与惯性阻力系数测试装置，其包括注水泵以及依次连接的第一风管、实验管和第二风管，实验管两端与对应侧的第一风管或第二风管通过法兰盘连接，实验管分为外层钢管和内层橡胶管，内外层之间形成注水的腔体，实验管中部设有连通腔体的注水头；注水泵通过注水管连通注水头，实验管的内层橡胶管内填充若干具有一定粒径的矸石，实验管上安装有压差计，压差计的两个探针对应设置在矸石填充区的两端，第二风管的外侧端分别连接有风机和真空泵，第二风管上分别安装有风速表和真空表，风速表探测风管内的风速，真空表探测风管的真空度，压差计、风速表和真空表均与一信号采集仪连接。本实用新型便于连续测试不同孔隙率下的粘性阻力系数与惯性阻力系数。

摘要： 本实用新型公开了一种多孔介质材料粘性阻力系数与惯性阻力系数测量装置，其特征在于，包括依次连接的流体发生装置、流体稳定装置、流量控制装置和试验管路；所述试验管路包括：试验材料装夹装置，用于装夹多孔介质材料；高压力扫描装置，其设置在试验材料装夹装置的前端，以测量流体流经多孔介质前的压力；低压力扫描装置，其设置在试验材料装夹装置的前端，以测量流体流经多孔介质后的压力；叶轮测速仪，用于测量试验管路中流体流速。本实用新型通过测量流体的流速及流经多孔介质前后的压差，就能计算出粘性阻力系数与惯性阻力系数，计算方法简单，精度高，获取测量参数的装置结构紧凑，成本低廉，使用十分方便。

摘要： 本发明涉及消力池结构、输水系统及局部阻力系数估算方法,消力池结构通过设置非等距纵向整流格栅，可使进入消力池的水流得到有效扩散，沿横向分布均匀，保证船舶在闸室内横向泊稳安全，采用该消力池结构的闸室集中出水的输水系统，通过设置闸室消力池出水段，取消闸室分散出水支孔布置，可有效保证输水系统结构安全，不对阀门段廊道与闸底主廊道段衔接转弯段长度与埋深要求进行缩小，并通过提出消力池结构的局部阻力系数估算方法，可弥补现行《船闸输水系统设计规范》中对于闸室集中出水的消力池局部阻力损失估算的技术空白，实现对消力池结构的局部阻力系数的确定，支撑闸室消力池输水系统设计方案的水力计算。