U形管

摘要： 通过对一道争议考题的讨论得出,虽然可以通过U形管左右两侧液面高度差来比较液体压强的大小,但是U形管左右两侧液面高度差所产生的压强要小于压强计所处深度液体的压强,两者并不相等.

摘要： 该文主要说明了“U”形玻璃真空管太阳能集热器与其他集热管相比有不可替代的优越性。首先阐述了对全玻璃真空管的改进方法,在此基础上,根据“U”形管传热路径各部件的热平衡关系,建立了“U”形真空管单管传热模型,然后分析了影响“U”形管真空集热器传热性能的主要因子,并且对各个因子的影响进行了较为深入的研究。最后,通过MATLAB程序对比了改进前后的效率变化,根据应用研究,“U”形玻璃真空集热器是一种前景广阔的新型太阳能利用装置。

摘要： 文中利用U形管结合注射器组装实验装置,在注射器中制备FeSO_(4),利用压强差调整NaOH溶液的液面,两者反应制备Fe(OH)_(2)。装置保证了在反应中基本无氧气参与,取得了较好的实验效果。

摘要： 本文结合U形管自身的优势和特点,提出了如何利用U形管进行一系列生物学探究的做法和思路。目标是指向学生探究体验的优化,提高学生的科学思维能力。

摘要： 蒸汽发生器U形管束产生流致振动的主要机制是流体-弹性不稳定性,合理的传热管支撑设计是防止流致振动产生的关键。压水堆核电厂蒸汽发生器U型管弯管支撑均采用V形抗振条。V形抗振条支撑安装简单、轻便可靠,且已经过实践检验。较为成熟的设计方法是:考虑传热管与抗振条材料相容性;根据装配工况和正常运行工况尺寸的变化确定抗振条尺寸和安装深度;最后提出了抗振条制造、焊接和运输过程的设计要求。

摘要： 为了探究通过U形管路输送不同质量分数颗粒的浆体流变特性,课题组对其内部流场进行了研究。通过计算流体动力学软件FLUENT对水平U形管内浆体的流动进行了数值模拟,获得了入口段、出口段及弯头等5个截面处颗粒的速度和体积分数分布情况,并且通过计算分析了速度、颗粒质量分数和管径对弯管压降的影响。研究结果表明:在弯头处二次流的存在,导致弯头局部流动情况变得复杂,使得截面内侧颗粒体积分数高于外侧;管道沿线的压降受流速和颗粒质量分数的影响很大,随着颗粒质量分数的增加,剪切应力和剪切黏度的增加导致压降增大。课题组的研究有助于了解颗粒质量分数和流速对浆体流变的影响。

摘要： 对国产蒸汽发生器690TT合金U形管弯管区进行壁厚测量、金相检验、晶间腐蚀、应力腐蚀、残余应力测试等试验,并与直管区的性能进行对比。结果表明:国产蒸汽发生器690TT合金U形管弯管区外侧壁厚减薄最大为7.8%,弯管区的显微组织、晶粒大小及晶间腐蚀速率均与直管区相当。弯管后弯管区内侧表面残余应力为拉应力,外侧表面残余应力为压应力,消应力热处理后弯管区残余应力绝对值减小,不易发生应力腐蚀。采用弯管及消应力热处理可以使国产690TT合金U形管弯管区的各项性能满足使用要求。

摘要： 一、实验用品实验仪器:带铁夹的铁架台、U形管、长颈漏斗、带活塞的尖嘴管、火柴、镊子、大头针。实验药品:无水乙醇、金属钠。二、实验步骤连接装置(见图1、图2)后检查装置的气密性。

摘要： 电解饱和食盐水实验是苏教版选修3《化学反应原理》部分的内容,通过对该实验的深度分析可以帮助学生更好地理解电解反应的原理。常用U形管进行电解饱和食盐水实验,仪器常见易得,现象明显,但实际操作中存在一些不足,如气体收集不方便、检验操作较烦琐等,因此出现了较多的实验装置改进方案。

摘要： 蒸汽发生器传热管流致振动现象可能威胁核动力系统的运行安全,是蒸汽发生器设计及运行中必须要考虑的技术问题。本文应用计算流体动力学软件FLUENT,建立传热管绕流截面的等效二维计算模型,通过用户自定义函数(UDF)求解结构动力学方程,再结合动网格模型,实现对蒸汽发生器U形管流致振动现象的流固耦合数值模拟。计算得到传热管固定、涡激振动条件下流体的升力系数、阻力系数以及相应的涡脱频率,同时,获得了传热管的涡激振动位移。最后,揭示了雷诺数及传热管约束方式对传热管振动的影响,为蒸汽发生器的安全分析和优化设计提供参考。

摘要： 采用离散元方法(DEM)对颗粒物质在竖直振动U形管中的动力学行为开展三维数值模拟.将数值模拟结果和文献中的实验结果进行对比,验证了数学模型和计算方法的准确性.在此基础上,对有、无摩擦情况下U形管两分支内颗粒动力学行为进行对比分析.结果表明,存在摩擦时,两分支内颗粒柱高度差逐渐增加,而后趋于稳定,两分支内颗粒存在截然不同的对流现象,因而两分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异很大;当颗粒与壁面间摩擦系数为0时,U形管两分支内颗粒柱高度差在0附近波动,不能形成稳定的高度差,左、右分支内存在类似的颗粒对流现象,颗粒的竖直方向平均速度较为接近;当颗粒与颗粒间摩擦系数为0时,U形管两分支高度差几乎为0,颗粒对流现象消失,U形管左、右分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异较大.

摘要： 采用离散元方法(DEM)对颗粒物质在竖直振动U形管中的动力学行为开展三维数值模拟.将数值模拟结果和文献中的实验结果进行对比,验证了数学模型和计算方法的准确性.在此基础上,对有、无摩擦情况下U形管两分支内颗粒动力学行为进行对比分析.结果表明,存在摩擦时,两分支内颗粒柱高度差逐渐增加,而后趋于稳定,两分支内颗粒存在截然不同的对流现象,因而两分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异很大;当颗粒与壁面间摩擦系数为0时,U形管两分支内颗粒柱高度差在0附近波动,不能形成稳定的高度差,左、右分支内存在类似的颗粒对流现象,颗粒的竖直方向平均速度较为接近;当颗粒与颗粒间摩擦系数为0时,U形管两分支高度差几乎为0,颗粒对流现象消失,U形管左、右分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异较大.

摘要： 采用离散元方法(DEM)对颗粒物质在竖直振动U形管中的动力学行为开展三维数值模拟.将数值模拟结果和文献中的实验结果进行对比,验证了数学模型和计算方法的准确性.在此基础上,对有、无摩擦情况下U形管两分支内颗粒动力学行为进行对比分析.结果表明,存在摩擦时,两分支内颗粒柱高度差逐渐增加,而后趋于稳定,两分支内颗粒存在截然不同的对流现象,因而两分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异很大;当颗粒与壁面间摩擦系数为0时,U形管两分支内颗粒柱高度差在0附近波动,不能形成稳定的高度差,左、右分支内存在类似的颗粒对流现象,颗粒的竖直方向平均速度较为接近;当颗粒与颗粒间摩擦系数为0时,U形管两分支高度差几乎为0,颗粒对流现象消失,U形管左、右分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异较大.

摘要： 采用离散元方法(DEM)对颗粒物质在竖直振动U形管中的动力学行为开展三维数值模拟.将数值模拟结果和文献中的实验结果进行对比,验证了数学模型和计算方法的准确性.在此基础上,对有、无摩擦情况下U形管两分支内颗粒动力学行为进行对比分析.结果表明,存在摩擦时,两分支内颗粒柱高度差逐渐增加,而后趋于稳定,两分支内颗粒存在截然不同的对流现象,因而两分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异很大;当颗粒与壁面间摩擦系数为0时,U形管两分支内颗粒柱高度差在0附近波动,不能形成稳定的高度差,左、右分支内存在类似的颗粒对流现象,颗粒的竖直方向平均速度较为接近;当颗粒与颗粒间摩擦系数为0时,U形管两分支高度差几乎为0,颗粒对流现象消失,U形管左、右分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异较大.

摘要： 采用离散元方法(DEM)对颗粒物质在竖直振动U形管中的动力学行为开展三维数值模拟.将数值模拟结果和文献中的实验结果进行对比,验证了数学模型和计算方法的准确性.在此基础上,对有、无摩擦情况下U形管两分支内颗粒动力学行为进行对比分析.结果表明,存在摩擦时,两分支内颗粒柱高度差逐渐增加,而后趋于稳定,两分支内颗粒存在截然不同的对流现象,因而两分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异很大;当颗粒与壁面间摩擦系数为0时,U形管两分支内颗粒柱高度差在0附近波动,不能形成稳定的高度差,左、右分支内存在类似的颗粒对流现象,颗粒的竖直方向平均速度较为接近;当颗粒与颗粒间摩擦系数为0时,U形管两分支高度差几乎为0,颗粒对流现象消失,U形管左、右分支内颗粒的竖直方向平均速度分布差异较大.

摘要： 相同进口温度下双U形换热器的最大流量大于单U形换热器;进口温度越高,最大流量的取值越大,但进口温度对最小流量的取值影响不大.不同钻井深度下,随着钻井深度的增大,最小流量和最大流量的取值均增大,双U形换热器最大流量取值大于单U形换热器.当流量小于382 L/h时,双U形土壤换热器单位井深换热量始终小于单U形土壤换热器,当流量大于1 528 L/h时则完全相反.对于DN25,DN32,DN40这3种管材,DN40的换热效果最佳,DN32换热效果最差.

摘要： 相同进口温度下双U形换热器的最大流量大于单U形换热器;进口温度越高,最大流量的取值越大,但进口温度对最小流量的取值影响不大.不同钻井深度下,随着钻井深度的增大,最小流量和最大流量的取值均增大,双U形换热器最大流量取值大于单U形换热器.当流量小于382 L/h时,双U形土壤换热器单位井深换热量始终小于单U形土壤换热器,当流量大于1 528 L/h时则完全相反.对于DN25,DN32,DN40这3种管材,DN40的换热效果最佳,DN32换热效果最差.

摘要： 相同进口温度下双U形换热器的最大流量大于单U形换热器;进口温度越高,最大流量的取值越大,但进口温度对最小流量的取值影响不大.不同钻井深度下,随着钻井深度的增大,最小流量和最大流量的取值均增大,双U形换热器最大流量取值大于单U形换热器.当流量小于382 L/h时,双U形土壤换热器单位井深换热量始终小于单U形土壤换热器,当流量大于1 528 L/h时则完全相反.对于DN25,DN32,DN40这3种管材,DN40的换热效果最佳,DN32换热效果最差.

摘要： 相同进口温度下双U形换热器的最大流量大于单U形换热器;进口温度越高,最大流量的取值越大,但进口温度对最小流量的取值影响不大.不同钻井深度下,随着钻井深度的增大,最小流量和最大流量的取值均增大,双U形换热器最大流量取值大于单U形换热器.当流量小于382 L/h时,双U形土壤换热器单位井深换热量始终小于单U形土壤换热器,当流量大于1 528 L/h时则完全相反.对于DN25,DN32,DN40这3种管材,DN40的换热效果最佳,DN32换热效果最差.

摘要： 土壤源热泵是地源热泵中最常见的应用形式,是高效节能、绿色环保的供暖和制冷方式。其换热器大都采用竖直U 形地埋管。据此,我建立了竖直U 形地埋管与土壤的三维传热模型,模拟了U 形管内流体的传热、U 形管与土壤的传热 和土壤的温度场。本文所建的模型考虑了U 形管的实际形状,采用GAMBIT 为建模软件,FLUENT 为计算软件。管内流 动状况与实际物理、几何条件完全符合,这与以前研究者将U 形管两只管腿等效为柱热源的数学模型相比有质的改进。通 过分析这些模拟数据可以得出对土壤源热泵工程设计有指导作用的结果。

摘要： 本发明的液压胀形加工用异形毛管，具有从轴向的一端到另一端外径逐渐增加或减少的周长，并且至少在一端侧，朝向该一端侧的管端面而形成所述周长增加的保持部，此外，能够在未形成保持部的端侧形成平行部。在采用了此异形毛管的加工装置、加工方法中，即使在采用轴向截面形状有很大变化的异形毛管的情况下，也可以从管端向轴向进行推压加工。由此，在实施了液压胀形加工的液压胀形加工品中，可以得到在现有的扩管率以上的大的扩管率。

摘要： 形母声母形母、形母英文形母、形母形母一码的拼形码，该拼形码发明了两个汉字部件、声形、英形输入一码的方法，突破了每个汉字部件至少要输入一码的方法。采用多对一映射及单码、合码、复码、断码的组合编码，层次明确，记忆量极少，采用常用编码键42(36或26)键，3个认别断码键，常用字码短，一字一般取三码(含断码键)，输入速度可再提高。

摘要： 本申请公开了一种塑形针的塑形设备、塑形针的塑形方法和微导管的塑形方法，所述塑形方法包括：利用所述旋转夹具固定所述塑形针，所述塑形针的至少一部分被固定在所述旋转夹具的旋转轴线上；利用所述第一夹爪夹持所述塑形针；利用所述第二夹爪扭转所述塑形针；利用所述旋转夹具转动所述塑形针。本申请各驱动机构可统筹运行，从相对远离旋转夹具的远端、向相对靠近旋转夹具的近端逐渐扭转塑形针，实现设备的自动化工作。第二夹爪在第四驱动机构的作用下扭转塑形针、旋转夹具在第一驱动机构的作用下带动塑形针旋转，两动作交替进行可实现对塑形针进行三维构型。第一夹爪能够变换夹持所述塑形针的不同部位，起到辅助夹持、保证扭转精度的作用。

摘要： 一种玻璃片，其包括第一主表面，与第一主表面相对的第二主表面，以及在第一主表面与第二主表面之间延伸的边缘表面。所述玻璃片包括0.3mm至2mm的厚度。所述玻璃片包括穹形或碗形形状。

摘要： 一种特种安全套“T”形、“Y”形、“V”形、“一”形固定附件。它由：1、球状U形纽扣构造，2、纽带构造，3、纽带连接部构造自前向后顺次连接为一体。球状U形纽扣构造(1)尾部构造与纽带构造(2)前端连接，纽带构造(2)前端与球状U形纽扣构造(1)尾部构造连接，末端与纽带连接部构造(3)前端柱体构造或环状立体构造连接，纽带连接部构造(3)前端柱体构造或环状立体构造与纽带构造(2)末端连接，其连接后的一体构造自然展开形状为：“T”形、“Y”形、“V”形、“一”形造型，进而，分别构成特种安全套“T”形固定附件，特种安全套“Y”形固定附件，特种安全套“V”形固定附件，特种安全套“一”形固定附件系列产品设计发明。

摘要： 本发明的液压胀形加工用异形毛管，具有从轴向的一端到另一端外径逐渐增加或减少的周长，并且至少在一端侧，朝向该一端侧的管端面而形成所述周长增加的保持部，此外，能够在未形成保持部的端侧形成平行部。在采用了此异形毛管的加工装置、加工方法中，即使在采用轴向截面形状有很大变化的异形毛管的情况下，也可以从管端向轴向进行推压加工。由此，在实施了液压胀形加工的液压胀形加工品中，可以得到在现有的扩管率以上的大的扩管率。

摘要： 本发明提供制造片形结构的方法，以及由此制造的片形结构，特别是由硅制造的片形结构。本发明的结构包含至少一个衬底(2)、覆盖层(3)和至少一个配置在衬底和覆盖层之间的中间层(4)。上述中间层(4)包含至少一种基材，在该基材中分布着非固有分子或原子，该非固有分子或原子不同于所示基材的分子或原子。根据本发明，对所述片施加热处理，以致在所述热处理的温度范围中，该中间层(4)是可塑性形变的，和所选基材中所选非固有分子或原子的存在导致在中间层中微泡或微腔(7)的不可逆形成。

摘要： 本发明涉及一种超大筒形锻件的校形工装和校形方法，属于超大筒形锻件制造技术领域，解决了现有校形方法无法精确校形以及不适用于变形较大的超大筒形锻件校形的技术问题。本发明的校形工装设于热处理炉内；校形工装包括锻件支撑单元和锻件校形单元；锻件支撑单元包括环形支撑钢板、多个环向支撑垫铁和多个径向支撑垫铁，环向支撑垫铁沿环形支撑钢板周向均布；径向支撑垫铁沿超大筒形锻件的短轴方向均布；锻件校形单元用于对超大筒形锻件实施校形。本发明利用大吨位液压千斤顶作为施力源，对超大筒形锻件内孔短轴方向施加力，使超大筒形锻件径向方向发生弹性变形，短轴伸长、长轴收缩，达到了精确校形目的。

摘要： 本发明公开一种磨削机、碗形砂轮及碗形砂轮的修形方法，该碗形砂轮包括磨削部位，磨削部位包括顶部、位于顶部外侧的外侧轮廓，以及位于顶部内侧的内侧轮廓；外侧轮廓和内侧轮廓中的至少一者包括三个轮廓部；第一轮廓部与顶部连接，第二轮廓部连接第一轮廓部和第三轮廓部，第三轮廓部连接碗形砂轮的肩部；定义穿过顶部中心的竖直线为参考线，各轮廓部包括靠近顶部的第一端和远离顶部的第二端，且各轮廓部的第二端均相对第一端远离参考线，第一轮廓部相对参考线的倾斜程度小于第二轮廓部相对参考线的倾斜程度，第二轮廓部相对参考线的倾斜程度小于第三轮廓部相对参考线的倾斜程度。该碗形砂轮的结构设计有利于提高螺旋锥齿轮的加工精度和加工质量。

摘要： 本申请公开了塑形针塑形针塑形设备的蒸汽缩管机构以及塑形针塑形针塑形设备，其中，塑形针塑形针塑形设备的蒸汽缩管机构包括：缩管壳，固定在壳体的外侧壁上；缩管蒸汽口，设置在缩管壳的侧壁上；蒸汽发生装置，设置在缩管壳内，蒸汽发生装置具有蒸汽出口；引导件，用于连接蒸汽出口和缩管蒸汽口，使蒸汽出口排出的蒸汽汇聚并从缩管蒸汽口排出。在塑形针塑形针塑形设备对金属丝塑形完成后，将微导管穿入金属丝，然后将微导管放置在缩管蒸汽口上，使微导管收缩并定型。本申请相对于现有技术而言，能够实现对微导管安全可靠的加热定型。