T91钢

摘要： 异种钢焊接接头在超超临界电站锅炉结构中应用广泛。采用XRD,SEM及EDS及显微硬度对原始态和服役1×10^(5)h的T91/TP347H异种钢焊接接头的相组成、显微组织形貌和元素组成进行了表征分析,并采用显微硬度计对2种接头的显微硬度进行了测试。结果表明,相较于原始态,服役1×10^(5)h的接头TP347H母材晶粒更为粗大,T91和TP347H的热影响区强化相粗化,焊缝有M_(23)C_(6)和Nb(C,N)析出。2种状态的焊接接头硬度最高值均出现在T91侧热影响区,最低值均在TP347H母材,服役1×10^(5)h的焊接接头焊缝的硬度较原始态有显著提高。

摘要： 铁素体/马氏体钢,如T91钢和SIMP钢,被选为第4代铅冷快堆和加速器驱动系统(ADS)的主要候选结构材料.但容器钢与液态铅铋共晶(LBE)在高温下的相容性限制了它们的应用.铁素体/马氏体钢在600°C的LBE中腐蚀严重.为了保护铁素体/马氏体钢免受高温LBE腐蚀,在钢表面制备AlO_(x)(x<1.5)涂层.本文采用磁控溅射法在T91钢和SIMP钢表面制备了AlO_(x)涂层.对表面有涂层的T91钢和SIMP钢以及表面无涂层的T91钢和SIMP钢在600°C的饱和氧浓度的LBE中腐蚀300 h和700 h的结果进行比较.结果表明,涂层钢表面的氧化层比无涂层钢表面的氧化层薄,这表明AlO_(x)涂层可以有效防止铁、铬和氧元素的快速扩散.然而,在LBE中腐蚀700 h后,AlO_(x)涂层出现裂纹,表面有涂层的T91钢和SIMP钢均遭受到明显的氧化腐蚀,说明该涂层在600°C的LBE中可以在短时间内保护基体免受高温腐蚀.但是涂层在600°C的LBE中不能长时间保持稳定.这可能是由于此次实验条件制备的AlO_(x)涂层膜基结合力不强或制备的AlO_(x)涂层里面存在大量的金属铝和结构缺陷.AlO_(x)涂层在LBE中的高温稳定性有待进一步研究.

摘要： 某电站锅炉T91耐热钢发生早期爆管失效,对该材料钢管进行矫顽力测量,并研究其组织老化及性能降级规律。结果表明:钢管在老化过程中,材料的硬度逐渐降低,矫顽力递增,材料老化与矫顽力遵循一定的函数变化关系;结合钢管累计运行时间、检验周期与矫顽力变化量,可动态评估钢管在服役工况下发生严重老化的剩余时间。

摘要： 采用ERNiCr-3镍基焊丝作为T91/TP347H异种钢焊接接头的焊料,使用X射线衍射分析仪、光学显微镜、扫描电子显微镜和显微硬度计研究了原始态、服役6×10^(4)h和服役10^(5)h的T91/TP347H异种接头的相组成、微观组织、元素组成及显微硬度。结果表明,随着服役时间的增加,T91母材、TP347H母材和焊缝区晶粒尺寸均有一定程度的增大,T91母材存在析出相M_(23)C_(6),TP347H母材存在析出相M_(23)C_(6)、Nb(C,N),焊缝区有少量M_(23)C_(6)存在。在服役过程中发生Fe、Ni元素的扩散。三种状态下的焊接接头均在T91热影响区硬度最高,TP347H母材硬度最低,随着服役时间的增加,焊缝打底层硬度基本不变,而焊缝盖面层和填充层的硬度急剧升高,其余区域硬度均有下降。

摘要： 选用不同硫、磷含量的焊丝,采用扁钢不开坡口和开K型坡口焊接工艺对T91钢高温过热屏进行自动焊接,并对焊接接头质量进行了分析.结果表明:T91钢高温过热屏的最佳自动焊接工艺为,选用低硫、磷含量的焊丝,采用扁钢开K型坡口的焊接工艺.选用低硫、磷含量的焊丝,相比高硫、磷含量的焊丝来说,T91钢高温过热屏的结晶液化裂纹敏感性显著降低了.采用扁钢开K型坡口焊接工艺,相比扁钢不开坡口焊接工艺来说,焊缝根部不易萌生微裂纹.

摘要： 针对某电厂超超临界锅炉高温过热器T91管段硬度异常情况,通过理化分析,母材组织、硬度未见异常,焊缝及热影响区马氏体板条粗大、硬度超标,推测与焊接过程选用的线能量较大、焊后热处理不当有关.

摘要： 通过化学成分分析,维氏硬度检测,宏观检测和金相微观分析,对某厂锅炉T91钢管爆裂的原因进行分析.试验结果表明,爆口附近厚度减薄,力学性能低于规范值,样管发生爆裂的主要原因为长期超温运行,组织发生蠕变所致.

摘要： 在服役约7.8万h的600 MW超临界锅炉末级再热器不同位置截取T23、T91和TP347 H钢管试样,分别进行显微组织和常温、高温拉伸性能分析,对比研究了显微组织和拉伸性能的劣化程度.结果 表明:T23、TP347 H和T91钢管试样的组织均呈现明显的老化特征,晶界处分别析出M6 C碳化物、M23 C6碳化物和Laves相,显微组织老化级别分别为4级、3.5级和4级;T23钢管试样的常温和高温拉伸性能均呈现严重的劣化倾向,均不满足标准要求,T91钢管试样的抗拉强度明显下降,TP347 H钢管试样的拉伸性能则满足标准要求;在高温状态下,TP347 H钢管试样呈现良好的强度和结构安全性,但延展性明显降低.

摘要： 通过原始T91高温时效试验和T91过热器爆管的取样,分析了T91钢在长期使用过程中的组织演变,包括亚结构、沉淀相及显微硬度等,研究了组织退化对高温持久强度的影响。结果表明,T91钢在高温运行过程中的主要组织变化有：板条马氏体结构发生回复和再结晶,转变为等轴铁素体晶粒,位错密度降低和M23C6型碳化物逐渐粗化等。在模拟600°C、0-10万h时效条件下,T91钢的组织非常稳定,硬度缓慢降低;M23C4粗化及板条亚结构退化为等轴晶是导致T91钢持久强度降低和爆管的主要因素。根据显微组织退化与硬度的关系,提出将硬度作为判断T91钢老化程度的重要标志。

摘要： 通过原始T91高温时效试验和T91过热器爆管的取样,分析了T91钢在长期使用过程中的组织演变,包括亚结构、沉淀相及显微硬度等,研究了组织退化对高温持久强度的影响。结果表明,T91钢在高温运行过程中的主要组织变化有：板条马氏体结构发生回复和再结晶,转变为等轴铁素体晶粒,位错密度降低和M23C6型碳化物逐渐粗化等。在模拟600°C、0-10万h时效条件下,T91钢的组织非常稳定,硬度缓慢降低;M23C4粗化及板条亚结构退化为等轴晶是导致T91钢持久强度降低和爆管的主要因素。根据显微组织退化与硬度的关系,提出将硬度作为判断T91钢老化程度的重要标志。

摘要： 通过原始T91高温时效试验和T91过热器爆管的取样,分析了T91钢在长期使用过程中的组织演变,包括亚结构、沉淀相及显微硬度等,研究了组织退化对高温持久强度的影响。结果表明,T91钢在高温运行过程中的主要组织变化有：板条马氏体结构发生回复和再结晶,转变为等轴铁素体晶粒,位错密度降低和M23C6型碳化物逐渐粗化等。在模拟600°C、0-10万h时效条件下,T91钢的组织非常稳定,硬度缓慢降低;M23C4粗化及板条亚结构退化为等轴晶是导致T91钢持久强度降低和爆管的主要因素。根据显微组织退化与硬度的关系,提出将硬度作为判断T91钢老化程度的重要标志。

摘要： 通过原始T91高温时效试验和T91过热器爆管的取样,分析了T91钢在长期使用过程中的组织演变,包括亚结构、沉淀相及显微硬度等,研究了组织退化对高温持久强度的影响。结果表明,T91钢在高温运行过程中的主要组织变化有：板条马氏体结构发生回复和再结晶,转变为等轴铁素体晶粒,位错密度降低和M23C6型碳化物逐渐粗化等。在模拟600°C、0-10万h时效条件下,T91钢的组织非常稳定,硬度缓慢降低;M23C4粗化及板条亚结构退化为等轴晶是导致T91钢持久强度降低和爆管的主要因素。根据显微组织退化与硬度的关系,提出将硬度作为判断T91钢老化程度的重要标志。

摘要： 通过原始T91高温时效试验和T91过热器爆管的取样,分析了T91钢在长期使用过程中的组织演变,包括亚结构、沉淀相及显微硬度等,研究了组织退化对高温持久强度的影响。结果表明,T91钢在高温运行过程中的主要组织变化有：板条马氏体结构发生回复和再结晶,转变为等轴铁素体晶粒,位错密度降低和M23C6型碳化物逐渐粗化等。在模拟600°C、0-10万h时效条件下,T91钢的组织非常稳定,硬度缓慢降低;M23C4粗化及板条亚结构退化为等轴晶是导致T91钢持久强度降低和爆管的主要因素。根据显微组织退化与硬度的关系,提出将硬度作为判断T91钢老化程度的重要标志。

摘要： 通过对不同服役条件和运行时间T91钢的试验,从亚结构、碳化物、相的析出与转变3个方面对T91钢高温运行过程中的显微组织变化规律进行了研究。

摘要： 通过对不同服役条件和运行时间T91钢的试验,从亚结构、碳化物、相的析出与转变3个方面对T91钢高温运行过程中的显微组织变化规律进行了研究。

摘要： 通过对不同服役条件和运行时间T91钢的试验,从亚结构、碳化物、相的析出与转变3个方面对T91钢高温运行过程中的显微组织变化规律进行了研究。

摘要： 通过对不同服役条件和运行时间T91钢的试验,从亚结构、碳化物、相的析出与转变3个方面对T91钢高温运行过程中的显微组织变化规律进行了研究。

摘要： 通过对不同服役条件和运行时间T91钢的试验,从亚结构、碳化物、相的析出与转变3个方面对T91钢高温运行过程中的显微组织变化规律进行了研究。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm2以上且500个/μm2以下，屈服应力为420MPa以上，疲劳强度为330MPa以上。据此，能够实现优良的切削性、高屈服应力以及高疲劳强度。

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明涉及一种宽度500mm以上厚度0.02mm精密不锈钢钢箔的轧制工艺，包括步骤：1)选料：选择厚度为0.35mm、宽度为550～650mm的BWG304L不锈钢钢卷作为轧制原料；2)中间轧程轧制：中间轧程分三道次轧制，由0.35mm轧制至0.035mm；3)成品轧程轧制：成品轧程轧制工作辊直径采用Φ20～30mm，材质选择为M2，粗糙度Ra为0.1～0.25μm，成品轧程分四道次轧制，由0.035mm轧制至0.02mm，成品轧程轧制张力控制在250～450N/mm2，轧制力控制在500KN以下。利用上述轧制工艺生产的0.02mm精密不锈钢钢箔表面质量和实际板型良好，适用于工业化大生产，满足精密不锈钢钢箔的高端行业高品质要求。

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 本发明公开了一种纳米九一散制剂药物,它是以纳米石膏(煅)、纳米红粉为原料,按比例配制,制成新的药物制剂,其颗粒细度达1200－1500目,粒径为0.1－200nm,其中绝大部分粒径小于100nm,并具有新的物性。采用微波萃取、减压浓缩、超音速射流技术喷雾干燥等步骤制成。该药物生物利用度高,治疗效果显著。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm

摘要： 本实用新型涉及炼钢自动化领域，具体的是一种推钢式加热炉自动进钢、排钢、出钢系统，包括加热炉、正对于加热炉的入口位置设的推钢机以及位于推钢机和加热炉之间的进钢辊道，进钢辊道中可一次并行多条钢坯，在进钢辊道与加热炉之间设有用于计数的第一接近开关，第一接近开关位于钢坯的下方，位于进钢辊道末端设有用于提示钢坯到位的第二接近开关，本实用新型通过第一接近开关可对一次进入加热炉的钢坯数量进行计数，通过第二接近开关可判断钢坯是否到达进钢辊道中的正对加热炉入口位置，可避免因人工视线操作造成的疲劳出错。

摘要： 本实用新型涉及一种用于钢壳沉管的端钢壳，特别是一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构和用于钢壳沉管的端钢壳，其中，钢结构包括环形腔体，所述环形腔体内设置有隔板，所述隔板沿所述环形腔体横向设置，所述隔板上设置有过浆孔，所述隔板与所述环形腔体的腔壁相连接。本实用新型的一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构，通过环形腔体来适应钢壳沉管外壁的环形结构，同时环形腔体内设置有隔板，以满足确保端钢壳的强度要求，隔板上设置有过浆孔，使得整个环形腔体环形同仓，以适配钢壳沉管，满足钢壳沉管端部的使用要求。