TRIP钢

摘要： 文章对TRIP590钢表面的红色氧化皮进行了化学成分和微观形貌的检测和分析。研究结果显示,Si元素的含量是影响氧化皮结构的主要因素,在高温下扩散到表面与Fe和O形成复杂氧化物2FeO·SiO。在此基础上,对TRIP590钢中Si和其他元素的适当含量进行了分析和讨论。

摘要： 冷轧压下率对TRIP钢成品带钢力学性能和成形性能有重要的影响.以TRIP600钢为例,采用金相显微镜和拉伸试验机等检验设备,研究了不同冷轧压下率(50％、55％、60％和65％)对其组织和性能的影响.结果 表明,随着冷轧压下率的增加,成品带钢组织中铁素体晶粒尺寸减小,铁素体体积分数减少,贝氏体+马氏体+残余奥氏体体积分数增加;其屈服强度和抗拉强度随着压下率的增加而增大,塑性指标则呈现先增大后减小的趋势;当压下率为60％时,成品带钢各项性能指标最佳,其强塑积为21.3 GPa·％,此时组织中残余奥氏体体积分数与其C质量分数的乘积较高,与TRIP效应提高带钢强塑积的理论一致.

摘要： 采用不同激光束偏移量对TRIP钢和TWIP钢进行了异种钢焊接,并测试和分析了焊接接头的显微组织、硬度及力学性能.结果 表明:TRIP/TWIP焊接接头的力学性能较TRIP钢和TWIP钢母材明显降低.焊接过程中熔池内的搅动以及激光束偏移导致了熔池内锰元素的不均匀分布,从而直接影响焊缝的显微组织和断裂形式.激光束偏向TWIP钢侧形成全奥氏体焊缝有助于改善焊接接头的力学性能.

摘要： 相变诱导塑性(TRIP)效应用于提高冷成形钢板的成形性。尽管第一次观察到这种现象可以追溯到20世纪30年代,但TRIP钢的工业应用始于1950年以后。首先是完全奥氏体钢,后来在多相钢上开发出具有亚稳奥氏体组织,可以在变形过程中发生应力辅助或应变诱导转变为α′-马氏体或马氏体。

摘要： 1简介近来,为减轻汽车的重量,随着含有残余奥氏体的低合金相变诱发塑性钢(TRIP)成型性的提高,已用于汽车的冲击安全部件和座架部件。开发出了四种不同基体形态的低合金TRIP钢,如多边形铁素体基体的TRIP钢(TPF型),退火马氏体基体的TRIP钢(TAM型),贝氏体、铁素体基体的TRIP钢(TBF型),和马氏体基体TRIP钢(TM型)。

摘要： 研究了热处理工艺对相变诱发塑性钢组织和力学性能的影响.3种热处理工艺分别为传统一步法(Ⅰ)、不经缓冷段的一步法(Ⅱ)和两步法(Ⅲ).结果表明,采用工艺Ⅰ试制的钢具有低的屈服强度和屈强比.采用工艺Ⅱ和工艺Ⅲ试制的钢具有高的断后伸长率和强塑积.采用工艺Ⅰ试制的钢的组织主要由软相多边形铁素体和块状残留奥氏体组成,而采用工艺Ⅱ和工艺Ⅲ试制的钢的组织由硬相贝铁素体/马氏体和分布其间的薄膜状残留奥氏体组成.

摘要： 结合试验分析与热力学计算,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和X射线衍射(XRD)等方法研究了两相区退火对复合添加Al-V-Ti的TRIP钢组织和力学性能的影响.研究发现,试验钢在820°C两相区退火3 min、400°C贝氏体区等温5 min时获得最佳力学性能,即抗拉强度为1093 MPa,断后伸长率为23.9％,强塑积可达26123 MPa·％.此时试验钢中残留奥氏体以薄膜状分布于贝氏体与铁素体间,残留奥氏体体积分数为19.61％,其含碳量为1.41％,残留奥氏体稳定性参数R值最高为27.7,并与强塑积呈正比关系.此外,随着两相区退火时间的延长,试验钢的屈服强度降低、屈服平台长度缩短,当退火时间超过5 min后,试验钢开始呈现出连续屈服的特性.

摘要： 采用扫描显镜（SEM）、透射电镜（TEM）、X射线衍射仪（XRD）、MTS拉伸实验机和Thermo-Calc软件等研究了不同热处理工艺对低碳、5%锰TRIP钢显微组织及力学性能的影响。结果表明：试验钢在640°C等温6h时获得残余奥氏体量最大值，为16.4%，并在640°C等温3h后获得最大强塑积：32036MPa%。随着等温时间的延长，存在一个得到残余奥氏体最大量的峰值时间。提高等温温度使峰值时间提前。热处理后试样的显微组织主要由板条状残余奥氏体和铁素体组成。随着温度升高，组织逐渐由板条状转变为等轴状，并进一步粗化。残余奥氏体中存在Mn的富集。

摘要： 采用扫描显镜（SEM）、透射电镜（TEM）、X射线衍射仪（XRD）、MTS拉伸实验机和Thermo-Calc软件等研究了不同热处理工艺对低碳、5%锰TRIP钢显微组织及力学性能的影响。结果表明：试验钢在640°C等温6h时获得残余奥氏体量最大值，为16.4%，并在640°C等温3h后获得最大强塑积：32036MPa%。随着等温时间的延长，存在一个得到残余奥氏体最大量的峰值时间。提高等温温度使峰值时间提前。热处理后试样的显微组织主要由板条状残余奥氏体和铁素体组成。随着温度升高，组织逐渐由板条状转变为等轴状，并进一步粗化。残余奥氏体中存在Mn的富集。

摘要： 采用扫描显镜（SEM）、透射电镜（TEM）、X射线衍射仪（XRD）、MTS拉伸实验机和Thermo-Calc软件等研究了不同热处理工艺对低碳、5%锰TRIP钢显微组织及力学性能的影响。结果表明：试验钢在640°C等温6h时获得残余奥氏体量最大值，为16.4%，并在640°C等温3h后获得最大强塑积：32036MPa%。随着等温时间的延长，存在一个得到残余奥氏体最大量的峰值时间。提高等温温度使峰值时间提前。热处理后试样的显微组织主要由板条状残余奥氏体和铁素体组成。随着温度升高，组织逐渐由板条状转变为等轴状，并进一步粗化。残余奥氏体中存在Mn的富集。

摘要： 采用扫描显镜（SEM）、透射电镜（TEM）、X射线衍射仪（XRD）、MTS拉伸实验机和Thermo-Calc软件等研究了不同热处理工艺对低碳、5%锰TRIP钢显微组织及力学性能的影响。结果表明：试验钢在640°C等温6h时获得残余奥氏体量最大值，为16.4%，并在640°C等温3h后获得最大强塑积：32036MPa%。随着等温时间的延长，存在一个得到残余奥氏体最大量的峰值时间。提高等温温度使峰值时间提前。热处理后试样的显微组织主要由板条状残余奥氏体和铁素体组成。随着温度升高，组织逐渐由板条状转变为等轴状，并进一步粗化。残余奥氏体中存在Mn的富集。

摘要： 采用Thermo-Calc相图计算软件、X射线衍射仪、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）、拉伸试验等技术手段研究了一种含Ti低Mn高强度冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响。结果表明，该TRIP钢中的Ti以极细小TiN（TiC）颗粒的形式存在奥氏体晶界，细化了组织，细晶强化及适中稳定奥氏体在变形过程中的TRIP效应是导致该TRIP钢具有好的强韧化性能的主要原因。残余奥氏体体积分数随着两相区温度的升高而增大，随着贝氏体等温时间的延长呈现先增大后减小的趋势。残余奥氏体中的碳含量随着等温时间的延长增大。该实验钢热处理后抗拉强度均可达到1000 Mpa左右，特别是经780°C×3min+400°C×5min处理后可获得31%的延伸率，强塑积达到31155MPa·%。

摘要： 采用Thermo-Calc相图计算软件、X射线衍射仪、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）、拉伸试验等技术手段研究了一种含Ti低Mn高强度冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响。结果表明，该TRIP钢中的Ti以极细小TiN（TiC）颗粒的形式存在奥氏体晶界，细化了组织，细晶强化及适中稳定奥氏体在变形过程中的TRIP效应是导致该TRIP钢具有好的强韧化性能的主要原因。残余奥氏体体积分数随着两相区温度的升高而增大，随着贝氏体等温时间的延长呈现先增大后减小的趋势。残余奥氏体中的碳含量随着等温时间的延长增大。该实验钢热处理后抗拉强度均可达到1000 Mpa左右，特别是经780°C×3min+400°C×5min处理后可获得31%的延伸率，强塑积达到31155MPa·%。

摘要： 采用Thermo-Calc相图计算软件、X射线衍射仪、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）、拉伸试验等技术手段研究了一种含Ti低Mn高强度冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响。结果表明，该TRIP钢中的Ti以极细小TiN（TiC）颗粒的形式存在奥氏体晶界，细化了组织，细晶强化及适中稳定奥氏体在变形过程中的TRIP效应是导致该TRIP钢具有好的强韧化性能的主要原因。残余奥氏体体积分数随着两相区温度的升高而增大，随着贝氏体等温时间的延长呈现先增大后减小的趋势。残余奥氏体中的碳含量随着等温时间的延长增大。该实验钢热处理后抗拉强度均可达到1000 Mpa左右，特别是经780°C×3min+400°C×5min处理后可获得31%的延伸率，强塑积达到31155MPa·%。

摘要： 采用Thermo-Calc相图计算软件、X射线衍射仪、扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）、拉伸试验等技术手段研究了一种含Ti低Mn高强度冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响。结果表明，该TRIP钢中的Ti以极细小TiN（TiC）颗粒的形式存在奥氏体晶界，细化了组织，细晶强化及适中稳定奥氏体在变形过程中的TRIP效应是导致该TRIP钢具有好的强韧化性能的主要原因。残余奥氏体体积分数随着两相区温度的升高而增大，随着贝氏体等温时间的延长呈现先增大后减小的趋势。残余奥氏体中的碳含量随着等温时间的延长增大。该实验钢热处理后抗拉强度均可达到1000 Mpa左右，特别是经780°C×3min+400°C×5min处理后可获得31%的延伸率，强塑积达到31155MPa·%。

摘要： 利用扫描电镜、X衍射、拉伸试验等手段研究了合金成分和奥氏体化条件对冷轧TRIP 钢的组织和力学性能的影响，结果表明：合金成分影响冷轧TRIP 钢的力学性能，C-Mn-Si 和C-Mn-Al-Si 系TRIP 钢综合力学性能较优越，强塑性配合较好，而C-Mn-Al 钢较低的强度和塑性与其残余奥氏体稳定性较差有关；两相区退火时奥氏体转变量对冷轧TRIP 钢的组织和性能均具有明显影响，对于C-Mn-Si 钢，随着奥氏体转变量的增加，残余奥氏体体积分数先升高后降低，而其碳含量随奥氏体转变量的增加而增加；同时，抗拉强度和强塑积均随奥氏体转变量的增加而降低。

摘要： 利用扫描电镜、X衍射、拉伸试验等手段研究了合金成分和奥氏体化条件对冷轧TRIP 钢的组织和力学性能的影响，结果表明：合金成分影响冷轧TRIP 钢的力学性能，C-Mn-Si 和C-Mn-Al-Si 系TRIP 钢综合力学性能较优越，强塑性配合较好，而C-Mn-Al 钢较低的强度和塑性与其残余奥氏体稳定性较差有关；两相区退火时奥氏体转变量对冷轧TRIP 钢的组织和性能均具有明显影响，对于C-Mn-Si 钢，随着奥氏体转变量的增加，残余奥氏体体积分数先升高后降低，而其碳含量随奥氏体转变量的增加而增加；同时，抗拉强度和强塑积均随奥氏体转变量的增加而降低。

摘要： 本发明公开了一种304不锈钢表面激光熔覆的TRIP钢涂层及熔覆方法，由Fe、Mn、Si、P、Al、V、Ti和C单质粉末混合组成，其中按重量份计，包括：Fe：67‑81份、Mn：10‑14份、Si：8‑12份、P：0.1‑1份、Al：1‑3份、V：0.1‑1份、Ti：0.1‑1份和C：0.1‑1份。方法是先将所述涂层的各组分按配比混合，然后进行干磨，干磨后烘干，得合金粉末；将304不锈钢基材表面氧化皮磨掉，用酒精清洗表面，然后干燥，将合金粉末预置在清洗后的304不锈钢基材表面，利用激光球化法对合金粉末进行球化处理，得球化的合金粉末；最后利用同步送粉法对球化的合金粉末进行激光熔覆即可。本发明具有力学性能好，硬度、耐磨性、耐腐蚀性好，接触疲劳强度高，涂层裂纹少的特点。

摘要： 一种780MPa级TRIP型冷轧热镀锌双相钢及其制造方法，其化学成分质量百分比为：C 0.08～0.18％、Mn 1.4～2.5％、P≤0.02％、S≤0.01％、N≤0.008％，余量为Fe和不可避免杂质。本发明经常规冶炼、热轧、冷酸连轧后，进行热镀锌再结晶退火，该镀锌板的显微组织除含有铁素体、马氏体外还含有贝氏体和5～15％的残余奥氏体，且残余奥氏体碳含量不低于0.5％。该钢板的抗拉强度≥780MPa，延伸率A50≥18％，n5～10％≥0.14。本发明通过在传统热镀锌双相钢铁素体‑马氏体组织中引入残余奥氏体，在强度相似情况下，使材料延伸率大幅提升，拓宽了热镀锌双相钢的成形性，可用于汽车结构件、防撞件等。

摘要： 本发明公开了一种具有连续屈服的1000MPa级中锰TRIP钢，化学成分质量分数为：C：0.18％～0.30％，Si：0.5％～1.5％，Mn：2.8％～3.5％，Al：0～1.5％，P≤0.01％，S≤0.005％，其余为Fe及不可避免的杂质。本发明还公开了制备方法：采用所述的化学成分冶炼，经连铸或模铸获得板坯；将所述板坯依次进行加热、粗轧、精轧和卷取获得热轧板；将所述热轧板进行冷轧获得冷轧带钢，冷轧总压下率为40％～60％；将所述冷轧带钢经连续退火或连续热镀锌即得。本发明在保证1000MPa以上抗拉强度上，断后延伸率超过37％，力学性能非常优异；单轴拉伸曲线无屈服平台，且减小了工艺上的难度。

摘要： 本发明公开了一种1.2GPa级TRIP钢及其微观组织的调控方法，包括以下工序：P1、钒微合金化处理；P2、热轧初始组织调控工艺；P3、连退微观组织调控工艺。本发明通过将热轧初始微观组织调控为针状贝氏体中温混合组织，并保证钒呈固溶状存在于基体中；经过连续退火工艺后的微观组织调控为贝氏体铁素体基体，＞17％的第二相残γ组织呈片层状存在于板条间，片层厚度在30～120nm之间，基体中粒子直径范围2～8nm的V(C,N)呈相间析出，平均列间距＜40nm。通过本技术方案制备的1.2GPa级TRIP钢的强塑积＞25GPa·％。

摘要： 本发明公开了一种304不锈钢表面激光熔覆的TRIP钢涂层及熔覆方法，由Fe、Mn、Si、P、Al、V、Ti和C单质粉末混合组成，其中按重量份计，包括：Fe：67‑81份、Mn：10‑14份、Si：8‑12份、P：0.1‑1份、Al：1‑3份、V：0.1‑1份、Ti：0.1‑1份和C：0.1‑1份。方法是先将所述涂层的各组分按配比混合，然后进行干磨，干磨后烘干，得合金粉末；将304不锈钢基材表面氧化皮磨掉，用酒精清洗表面，然后干燥，将合金粉末预置在清洗后的304不锈钢基材表面，利用激光球化法对合金粉末进行球化处理，得球化的合金粉末；最后利用同步送粉法对球化的合金粉末进行激光熔覆即可。本发明具有力学性能好，硬度、耐磨性、耐腐蚀性好，接触疲劳强度高，涂层裂纹少的特点。

摘要： 一种高强塑积低碳中锰系TRIP钢及其制备方法，属于材料热处理领域。该钢化学组分的质量百分含量为：C：0.15～0.20％，Mn：8.0～8.5％，Al：2.5～3.0％，S：＜0.01％，P：＜0.01％，其余为Fe及不可避免的杂质；通过多道次的热轧和冷轧以及临界淬火热处理，可以有效细化材料的晶粒尺寸，提高实验钢的综合力学性能，此外还可以得到适当稳定的残余奥氏体，促进变形过程中的TRIP效应，进一步提高试验钢的综合力学性能。通过本申请得到的低碳中锰系TRIP钢，抗拉强度为1156±20MPa，延伸率为51.5±2％，强塑积为59534±40MPa·％。

摘要： 本发明公开了一种消除TRIP高强钢色差缺陷的方法，包括热轧、酸洗和连退工艺步骤。具体包括降低热轧卷取温度、提高拉矫延伸率、降低酸洗速度、提高酸洗槽温度、加大换酸和换水量、提高连退炉密封性、降低轧制总压下率、重新分配五道次压下率、降低连退炉内各段氧含量以及提高炉内各段的氢气含量。从缺陷产生根本原因分析出发，通过热轧、酸轧及连退全流程的工艺控制，在硅锰氧化物的析出、清除、压入及还原节点上进行遏制或推进，可以有效地遏制TRIP高强钢退火后的色差缺陷。该方法工艺简单，无需设备投入，效果好，且成本低廉，具有广阔的应用前景。

摘要： 本发明公开了一种无钴马氏体时效TRIP钢及其制备方法，按质量百分数包括Mn：8%‑14%、Ni：2%‑6%、Al：2.5%‑4%、Mo：3%‑5%、Ti：1%‑1.2%、B≤0.01%，余者为Fe以及不可避免的杂质。本发明的有益效果为：（1）使用8%‑14%锰元素替代部分镍元素来稳定残余奥氏体，降低原材料价格，节省成本；（2）添加硼元素，促进马氏体时效TRIP钢的淬透性并提供间隙原子强化；（3）碳含量在冶炼过程中控制在最低水平；（4）无钴马氏体时效TRIP钢的屈服强度、抗拉强度以及维氏硬度均处于高水平；（5）工艺简单而严谨，具有广阔的市场前景。

摘要： 一种高强高韧的稀土温轧低碳低锰TRIP钢及其制备方法，属于高强度钢技术领域，利用传统的真空感应熔炼技术，获得含有稀土元素且成分均匀的铸锭；再结合控制轧制工艺及贝氏体等温处理，通过控制添加稀土含量、轧制温度、轧制变形量、退火温度、退火时间和贝氏体化温度及时间等综合因素，以此调控TRIP钢晶粒尺寸以及相变行为，使低碳低锰TRIP钢获得优异的综合力学性能以及良好的强度和塑韧性匹配，同时也确定了最佳的TRIP钢稀土添加含量范围。并且该稀土温轧低碳低锰TRIP钢中的合金元素含量相对较少，工艺简单，大大节约了生产成本，同时也满足了汽车轻量化的需求。

摘要： 980MPa级别低碳低合金热镀锌TRIP钢及快速热处理热镀锌制造方法，该钢成分质量百分比为：C 0.17～0.23％，Si 1.1～1.7％，Mn 1.6～2.2％，P≤0.015％，S≤0.002％，Al 0.02～0.05％，还可含有Cr、Mo、Ti、Nb、V中的一种或两种，Cr+Mo+Ti+Nb+V≤0.5％，余量为Fe和其它不可避免的杂质。快速热镀锌步骤包括：快速加热～短时保温～快速冷却～贝氏体等温处理～再加热～热镀锌～快速冷却(热镀纯锌GI产品)；或在热镀锌后经过再加热～合金化处理～快速冷却(合金化热镀锌GA产品)；在快速加热过程中不同的温度区间加热速率不同。通过控制加热过程中再结晶和相变过程、冷却时的相变过程，在明显提高材料的强度的同时获得良好的塑性和韧性；同时，快速热处理在提高热处理效率的同时改善了材料力学性能，扩展了材料性能区间范围。