奥氏体晶粒

摘要： 专利号:ZL201210317191.5专利权人:宝山钢铁股份有限公司设计人:吴建春于艳方园一种含硼微合金耐大气腐蚀钢及其制造方法,采用双辊薄带连铸生产含硼耐大气腐蚀钢,铸带出结晶辊后采用喷洒干冰的方式,对铸带进行均匀强化冷却,快速将铸带冷却至1280°C以下,冷却速率200~300 K/s,在这样的冷却方式下,可以促进粗大BN的析出,防止低熔点相B 2O 3的出现以及细小AlN的析出,达到均匀化奥氏体晶粒、降低屈强比的目的;然后经过奥氏体在线再结晶轧制,再经过防氧化快速冷却,防氧化快速冷却速率80~200 K/s;卷取温度500~600°C。通过本发明可以得到屈强比较低的钢种,有效解决薄带连铸生产的钢种普遍存在的组织不均匀、屈强比偏高、难成型,不能满足冷轧用料要求的问题。

摘要： 汽车齿轮用20MnCr5系列渗碳钢在高温长时间下处理易发生奥氏体晶粒粗大现象。本文通过分析对比实验,在规定的热处理工艺条件下,增加钢中的氮含量,并添加细晶元素Al、Nb,保证钢中适当的铝氮比,并利用Nb元素的强细晶作用,使钢材的奥氏体晶粒度经长时间高温处理可以达到7级以上,没有发生混晶缺陷,满足了汽车齿轮渗碳钢奥氏体晶粒度的要求。

摘要： 采用酸浸低倍检测、电子显微镜、电子探针等手段对圆坯表面网状裂纹特征和形成原因进行了分析。研究发现圆坯表面网状裂纹沿粗大奥氏体晶界呈网状分布,存在明显脱碳现象,裂纹内富集As元素。分析表明圆坯表面网状裂纹的形成原因是钢中As元素含量高导致的奥氏体晶界As元素富集和过热度高导致的奥氏体晶粒粗大。据此进行了控制圆坯表面网状裂纹的工艺优化措施,控制钢中As元素质量分数在0.008%以内、控制钢水过热度在20~35°C、降低结晶器保护渣熔点并提高黏度,取得了显著效果。

摘要： 以Q890D钢为研究对象,采用OM、SEM及TEM等分析手段研究了不同淬火温度(850～950°C)下实验钢的组织与力学性能的对应关系.结果表明:随着淬火温度的升高,显微组织中马氏体板条逐渐增大,微合金元素的碳氮化物弥散分布于马氏体板条内与板条间;微合金元素的碳氮化物溶解后钉扎晶界作用减弱使得原奥晶粒尺寸由8.2μm增加到15.38μm.屈服强度和抗拉强度随淬火温度的升高呈现先升高后降低的变化趋势,冲击韧性整体呈降低趋势,但900°C时出现增加态势,之后逐渐降低.综合显微组织与力学性能分析结果,认为Q890D钢最佳淬火温度为900°C.

摘要： 利用金相实验法研究了低碳齿轮钢18CrNiMo7-6在不同加热条件下奥氏体晶粒的长大行为,建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型,并利用时间指数对模型进行了优化.结果表明:在1173～1373 K范围内,奥氏体晶粒平均尺寸随着温度的升高及时间的延长而增大,并且对温度的敏感性高于对时间的敏感性,显著粗化温度为1273 K;建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型D=2.223×106exp[-132086/(RT)]tn,其中激活能Q=132.086 kJ/mol;时间指数n随温度的变化近似服从S型函数,并建立了相关的数学方程式n=0.0775+0.2317/(1+10(1326.73-T)×0.0235),用该方程式对考虑合金元素的Arrhenius方程中的时间指数进行了优化,将优化后由该模型得到的奥氏体晶粒平均尺寸的计算值与实测值进行了对比,结果显示其吻合性较未优化前的模型更好.

摘要： 为研究保温温度和保温时间对SA508Gr.4N钢奥氏体晶粒长大行为的影响,利用光学显微镜和高温激光共聚焦显微镜研究了该钢在保温温度为900 ～1200°C,保温时间0～ 600 min条件下的晶粒长大行为.研究表明,随着保温温度的升高和保温时间的增加,奥氏体晶粒尺寸逐渐增加;在900 ～1000°C,由于部分AlN逐渐回溶,抑制晶粒长大的作用减弱,但相比AlN完全回溶的情况,部分晶粒长大速度相对缓慢,导致混晶现象.随着温度的进一步提高,AlN全部溶解,使得晶粒迅速长大,且晶粒较为均匀;晶界迁移是SA508Gr.4N钢奥氏体晶粒长大的主要机理.基于本文实验数据,采用Sellar-Anelli模型建立了SA508Gr.4N钢晶粒长大模型,通过实测值和预测值对比可以得出晶粒长大模型的决定系数(R2)和对称平均绝对百分比误差(SMAPE)分别为0.99和6.75％.

摘要： 采用金相定量法研究了1300 MPa级超高强工程机械用钢的奥氏体晶粒尺寸随温度的变化规律,并对奥氏体晶粒的长大机制进行了讨论.结果表明,实验钢的奥氏体平均晶粒尺寸随加热温度升高呈指数关系长大,随着加热温度升高,异常长大晶粒所占的比例逐渐增大;通过数值回归分析,测得了实验钢在940～1250°C间加热时的奥氏体晶粒长大激活能为2.78×105 J/mol,并建立了奥氏体晶粒尺寸与温度间的数学模型.

摘要： 60SiCrV7钢可用作高强度汽车悬架弹簧.采用 Φ6 mm×91 mm试棒在Gleeble—2000热模拟试验机上对60SiCrV7钢进行了热模拟试验以获得CCT曲线,研究了60SiCrV7钢的奥氏体晶粒度随加热温度的变化,目的是确定钢的淬火温度范围;对60SiCrV7钢进行了890°C油淬和200～600°C回火,随后检测了钢的拉伸性能和旋转弯曲疲劳性能.结果表明:60SiCrV7钢合适的淬火温度为850～950°C;890°C保温30 min油冷随后385°C回火90 min水冷的60SiCrV7钢抗拉强度达2107 MPa,屈服强度1934 MPa,断后伸长率10％,断面收缩率48％,旋转弯曲疲劳极限达975 MPa.

摘要： 采用了MMS-200热力模拟机以40CrMnMo钢为实验对象进行了热压缩试验,研究了变形温度850°C～1150°C,变形量0.8,应变速率在0.01～10s-1条件下实验钢的热变形行为.通过分析高温下变形参数对流变应力和奥氏体晶粒尺寸的影响,建立40CrMnMo钢的稳态动态再结晶晶粒尺寸模型.结果表明:变形温度为850°C～1150°C,实验钢在应变速率0.01～0.1s-1下发生连续动态再结晶,应变速率1～10s-1下发生动态回复.通过引入Zener-Hollomon(Z)参数表征变形参数对稳态动态再结晶晶粒尺寸的影响,建立了稳态再结晶晶粒尺寸的数学模型,得出提高应变速率或变形温度较低能使Z参数增大,峰值应力升高且动态再结晶晶粒减小.

摘要： 水电建设的发展,对水电站座环及导叶用SXQ500/550DZ35特厚板的性能提出了更高的要求,其成分中加入合金元素多,各种相的析出复杂,而析出相与钢的组织性能密切相关,因此利用Thermo-Calc软件对SXQ500/550DZ35水电用钢进行了热力学计算及平衡相分析.结果 表明,FCC_A1#2、FCC_A1#3及FCC_A1#4相析出温度区间集中于900～1 400°C之间,属于微合金元素V、Nb、Ti与C、N元素结合生成的碳化物以及碳氮化物,其能钉扎奥氏体晶界,细化奥氏体晶粒.通过钢板在970、1 020、1 070°C保温22 min后水淬至常温,并采用场发射电镜对其进行检测,析出相主要为NbC、TiC、Ti(C,N),与热力学软件计算相符合.

摘要： 针对FTSR工艺生产的65Mn带钢试样进行了奥氏体化实验研究,分析了在不同温度和保温时间条件下65Mn钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:热轧态65Mn钢组织为珠光体+极少量铁素体;在800-950°C进行奥氏体化保温时,奥氏体晶粒以正常长大方式演变,组织均匀细小;通过简化的Anelli模型对实验结果进行拟合,得到其奥氏体晶粒尺寸与保温温度和时间的关系为D=67.15×t0.035·exp(-1.09×10/RT),经验证与实测结果吻合较好.

摘要： 对18CrNiMo7-6钢在920～1040°C温度下保温1～20h的奥氏体长大规律进行了研究,结果表明,18CrNiMo7-6钢奥氏体温度愈高,奥氏体晶粒长大愈剧烈,完成不均匀长大期所需的时间愈短,随着奥氏体保温时间的延长,晶粒逐渐长大,但长大速度趋缓;920～980°C较低温度保温时,奥氏体温度和保温时间均是影响晶粒变化的重要要因素,而在980°C以上较高温度保温时,影响晶粒水平的主要因素为奥氏体温度,延长保温时间会使最大晶粒缓慢增大;18CrNiMo7-6钢奥氏体晶粒平均直径符合Beck方程和Arrhenius方程.对试验用钢奥氏体晶粒抑制工艺进行了研究,结果表明,840°C重新加热淬火能够明显降低奥氏体晶粒水平,初始晶粒度越大,重新淬火后的奥氏体晶粒度也会越大,再次提高淬火温度至880°C,所有试样晶粒等级显著提高至7.5～9.5级.

摘要： 将硼钢试样分别加热到900、925、950、975和1000°C进行奥氏体化,并在相应温度分别保温10、20、40和60min,研究奥氏体化温度和保温时间对奥氏体晶粒尺寸的影响规律.利用Gleeble1500D热模拟试验机将硼钢试样加热到1000°C奥氏体化并分别保温10、20和40min,然后分别对试样进行变形量为10％、20％和30％的单向拉伸变形,应变速率分别为0.1/s和0.5/s,研究应变量和应变速率对硼钢板的奥氏体晶粒尺寸的影响规律.实验结果表明:随着加热温度的升高和保温时间的增长,平均晶粒尺寸增大;拉伸变形量越大,平均晶粒尺寸越小;拉伸速率越大,平均晶粒尺寸越小.

摘要： 利用金相显微镜及Image-Pro plus软件对M50钢在不同奥氏体化温度(1050-1140°C)和时间(480-3840s)的晶粒长大规律及动力学进行了研究.结果表明,当奥氏体化温度低于1100°C时,M50钢晶粒长大现象随时间变化不明显,当奥氏体化温度为1120°C和1140°C时,奥氏体晶粒随保温时间延长长大现象显著.M50钢等温奥氏体化条件下晶粒长大与时间的动力学关系符合Beck方程,温度越高晶粒生长指数n越大,并且通过线性拟合得到了1100°C以下生长指数n与温度T之间的关系.

摘要： 通过将钛微合金化钢在箱式电炉中加热至850～1250°C保温30min,观察其奥氏体晶粒组织及Ti的析出粒子分布情况,研究钛微合金化钢奥氏体晶粒长大行为及Ti的固溶规律.结果表明:随着加热温度的升高,试验钢存在两个奥氏体晶粒粗化温度,分别为1050°C和1250°C,与Ti两种析出粒子的固溶温度相对应,但数值比固溶温度低.分析奥氏体晶粒两个阶段的长大过程发现,随着TiC析出粒子的溶解,晶粒长大激活能从265.6KJ/mol降低至239.8KJ/mol。

摘要： 借助于激光高温共聚焦显微镜研究了温度和保温时间对72NbV奥氏体晶粒长大的影响.试验样品在950-1200°C一系列温度下保温60min,用截线法测量了奥氏体晶粒尺寸,得到了72NbV奥氏体晶粒长大随温度和时间变化的规律.采用透射电子显微镜观察了到了以NbC为主的析出物,并采用Gladman模型预测了奥氏体晶粒长大,计算值和实测值吻合较好.

摘要： 为了揭示Mg对低碳微合金钢大热焊接过程中奥氏体晶粒长大的影响,本文以FH40船板钢为研究对象,利用真空感应炉制备了不同Mg处理水平的实验钢,采用金相分析法和原位观察法研究了不同加热温度下Mg处理对实验钢原始奥氏体晶粒长大和冷却转变行为的作用效果,并在此基础上,对实验钢奥氏体晶粒变温长大动力学方程进行了数学回归分析.结果表明,在1000°C～1200°C,Mg处理对奥氏体晶粒细化作用并不明显,在1300°C时,Mg质量分数为0.0026％时细化效果较为明显.数学回归分析表明,Mg能同时降低奥氏体晶粒长大激活能和K0tn数值,最终表现为利于奥氏体晶粒细化.1400°C原位观察实验表明,0.0026％Mg处理能有效延后奥氏体晶粒粗化时间;在过冷奥氏体转变过程中Mg处理钢具有较低的γ→α转变开始温度,相转变前沿晶内铁素体形核数量高于基准钢.

摘要： 通过金相实验研究了经液氮、CaCl2水溶液及二者为淬火介质的强烈淬火对20CrMnTi渗碳钢原始奥氏体晶粒的影响.研究表明:任何工艺下均发生了不同程度的奥氏体的动态再结晶,其中CaCl21s+液氮6s冷却条件下的再结晶程度最高,表层的奥氏体再结晶程度高于心部。

摘要： 本研究对锰元素含量在4wt.％至16wt.％的Fe-xMn-9Ni合金球墨铸铁材料微观组织进行了深入研究.研究表明,随着合金铸铁中Mn含量的增加,石墨的圆整度逐渐降低,开始由球状转变为蠕虫或团絮状;同时石墨球的数量和尺寸也逐渐减小.碳化物的含量随Mn的增加而增加,碳化物的形成消耗了大量原本用于形成石墨球的C,破坏了石墨球的形成.此外,奥氏体晶粒的尺寸不随Mn含量变化而变化,能谱分析结果表明,奥氏体晶粒内Mn的含量不超过5％,多余的Mn会以碳化物形式析出.

摘要： 为了优化铸造Fe-Mn-Si-Cr-Ni合金的铸造工艺,制备了凝固速度相差约11倍的两种铸造Fe-18.54Mn-5.70Si-8.91Cr-4.45Ni合金,研究了凝固速度对其形状记忆效应的影响.结果表明,凝固速度较快合金的奥氏体晶粒小于凝固速度较慢的合金;奥氏体晶粒较小的合金的形状记忆效应显著低于奥氏体晶粒较大的合金.细化奥氏体晶粒恶化铸造合金形状记忆效应的原因是晶界对应力诱发ε马氏体相变的抑制,导致变形时奥氏体晶粒较小的合金的应力诱发ε马氏体显著少于奥氏体晶粒较大的合金.

摘要： 本发明公开了一种高锰奥氏体钢晶粒度的显示方法，包括如下步骤：S1.取常规10mm*10mm金相试样，用砂纸磨制其横向检验面；S2.在绒布下抛光至镜面，放入液氮中冷却10‑20秒；S3.冷却后立即放入用5％‑10％的高氯酸酒精+新基尔灭+洗涤灵以1：0.1：0.1的比例作为电解液的电解抛光仪上进行电解腐蚀，设定电压为20‑24V，时间为15‑20S，后续再进行一次，电压为2.0‑5V，时间为4‑10S；S4.腐蚀完后用清水和酒精冲洗并吹干，放到金相显微镜下观察晶粒度。本发明的目的是提供一种高锰奥氏体钢晶粒度的显示方法，能够快速清晰的腐蚀出高锰奥氏体钢的晶粒度，与传统方法比较更直观清晰。

摘要： 本发明涉及一种奥氏体不锈钢的晶粒度的检测方法及其应用，涉及金相检测技术领域。该检测方法包括以下步骤：显示晶界和组织形貌：取待评定奥氏体不锈钢，将奥氏体不锈钢加热至预定温度，预定温度为450‑800°C，保温115‑125min，冷却，采用草酸水溶液电解；晶粒度评定：对电解后的奥氏体不锈钢进行晶粒度评定。该检测方法精准显示奥氏体不锈钢固溶后奥氏体晶界及组织的形貌，使检测人员能够准确评判晶粒度级别并对组织形貌进行观察。

摘要： 本发明涉及一种核电用316H奥氏体不锈钢中厚板晶粒度控制方法，所述方法包括对电渣重熔钢锭经锻造后得到的锻坯进行轧制和冷却，采用一种新型的“高温连续大压下+在线淬火”控轧控冷模式，开轧温度1150～1190°C，由粗轧机单机架完成，共10～14道次。其中，中间至少6道次连续单道次压下率＞15％，薄规格板大压下道次数量则更多，最大单道次压下率达到25.99％，终轧温度950～1080°C，轧后快速向前步进，进入在线淬火(DQ)机，通过DQ+ACC大水量冷却，使钢板在20～50秒内迅速降至常温，最大冷速达到约45°C/s。最后通过热处理对钢板进行固溶处理，使得≤50mm厚，≤3000mm宽的不锈钢板316H轧后晶粒度达到4级～6级，晶粒尺寸10～20μm，钢板表面与中心的晶粒度一致。

摘要： 本申请涉及钢热处理领域，具体而言，涉及一种复合渗碳剂、用于检测奥氏体晶粒度的渗碳方法以及奥氏体晶粒度的检测方法。复合渗碳剂包括粒径为1.0～3.0mm的第一渗碳剂和粒径为5.0～8.0mm的第二渗碳剂；其中，第一渗碳剂的质量百分数为27％～33％。本申请提供的复合渗碳剂在渗碳过程中，通过不同粒径的第二渗碳剂和第一渗碳剂相互穿插，相互填补缝隙，渗入适量的氧气量，确保活性碳原子反应形成，形成均匀稳定的渗碳氛围，使试样表面形成均匀的厚度达标的渗碳层，同时避免氧气过量导致氧化严重的问题。

摘要： 本发明公开了一种显示T91钢奥氏体晶粒度的腐蚀液及显示T91钢奥氏体晶粒度的方法，所述腐蚀液由以下物质按比例组成：十二烷基苯磺酸钠：氯化高铁：36％～38％盐酸：无水乙醇＝1g：4.5～5.5g：45～55mL：90～110mL；通过对T91钢试样热处理、表面处理及使用本发明中的腐蚀液腐蚀处理，可以清楚的显示T91钢奥氏体晶界，测定出T91钢奥氏体晶粒度，提高金相显示效果，解决了显示晶界或显示不全面的技术问题。

摘要： 本申请涉及钢热处理领域，具体而言，涉及一种复合渗碳剂、用于检测奥氏体晶粒度的渗碳方法以及奥氏体晶粒度的检测方法。复合渗碳剂包括粒径为1.0～3.0mm的第一渗碳剂和粒径为5.0～8.0mm的第二渗碳剂；其中，第一渗碳剂的质量百分数为27％～33％。本申请提供的复合渗碳剂在渗碳过程中，通过不同粒径的第二渗碳剂和第一渗碳剂相互穿插，相互填补缝隙，渗入适量的氧气量，确保活性碳原子反应形成，形成均匀稳定的渗碳氛围，使试样表面形成均匀的厚度达标的渗碳层，同时避免氧气过量导致氧化严重的问题。

摘要： 本申请提供一种钢材奥氏体晶界显示方法及钢材奥氏体晶粒度评定方法，属于钢铁组织分析技术领域。钢材奥氏体晶界显示方法包括：将碳含量为0.95～1.10wt％的待测试样加热到超出临界温度预设温度以上，保温使待测试样完全奥氏体化，然后将待测试样在5s内放入冷却液中以不小于150°C/s的速度冷却，得到表面开裂的待测试样。将表面开裂的待测试样进行切割使得开裂形成的断口面表露，使用背散射电子探头拍摄断口面的背散射电子像。钢材奥氏体晶粒度评定方法包括：采用上述的显示方法得到背散射电子像。使用面积法或者截点法对背散射电子像进行奥氏体晶粒度的评定。无需进行金相制样和腐蚀处理，且能够清晰地显示奥氏体晶界交界线。

摘要： 本发明提供了一种钢奥氏体晶粒度浸蚀剂及制备方法和应用，包括羧基化合物、表面活性剂和稀释剂，羧基化合物为对乙酸或乙二酸中一种；表面活性剂为十二烷基硫酸钠、十二烷基苯磺酸钠或洗洁精中任一种；稀释剂为水和乙醇的混合溶液。使用本发明的浸蚀剂进行钢材料浸蚀时，无需采用高温氧化处理工艺，采用直接淬硬法，直接化学浸蚀出晶界，操作简单易掌握，不容易错检，还可以节省时间和成本。本发明提供的浸蚀剂可以清晰地显示车轮钢、碳素结构钢、低中碳合金钢试样晶粒的晶界，100倍下晶粒度清晰完整且容易进行晶粒度评级，效果良好。且，本发明可解决现有技术中苦味酸试剂污染环境和影响公共安全的问题。

摘要： 本发明公开了一种38MnS6钢奥氏体晶粒度的检测方法，步骤如下：（1）切取金相试样；（2）将金相试样加热到奥氏体化温度以上，保温一定时间后取出，空冷；（3）充分去除步骤（2）热处理后的金相试样检测面的氧化层，然后对检测面进行磨削抛光处理；（4）使用2‑4%硝酸酒精侵蚀步骤（3）磨削抛光后的金相试样检测面，然后用酒精冲洗吹干；（5）按照GB/T6394‑2017图谱比对评定珠光体/珠光团的晶粒，作为其奥氏体晶粒度级别。该方法不需要使用苦味酸，简单易操作，能够快速准确评定38MnS6奥氏体晶粒级别。

摘要： 本发明公开了一种调质钢显示原奥氏体晶粒度的方法，该方法为：首先将二硝基甲酸、十二烷基苯磺酸钠、甘油和水，置于烧杯中，采用干净的玻璃棒搅拌直至溶液目视清澈单一；然后将切取试样的观察面用水砂纸进行粗磨→细磨→粗抛→精抛，直至试样的观察面呈镜面状态；将配置的浸蚀剂连同烧杯置于电陶炉上加热至微沸；再将试样置于加热后的浸蚀剂中，浸蚀2min以上取出，置于清水中冲洗净残留浸蚀剂；最后将试样观察面在绒布上轻微抛光后，即可在光学显微镜下观察。本发明的方法作为调质钢原奥氏体晶粒度评定的样品前处理技术。