多晶体

摘要： 为了提高轴承使用寿命,从微观角度研究超精加工艺参数对多晶体轴承钢表面质量的影响,构建了多晶体GCr15轴承模型,使用分子动力学软件模拟轴承的超精加工过程。将仿真得到的力热结果与表面质量指标结合分析,发现随着单颗磨粒切深的增大,磨削温度与磨削力增大,受力热影响损伤层厚度增大、位错密度减小;随着磨削速度的增大,磨削力变化很小,磨削温度上升,受温度及加工时间影响,位错密度与损伤层厚度减小。综合考虑,选用较小的切深和较大的磨削速度搭配的工艺参数组合,能获得更高的加工表面质量。

摘要： 建立多晶材料内微观不均匀性对电场分布影响的仿真方法具有重要意义.笔者给出了一种基于相场法的多晶体材料内静电场的有限差分仿真方法:基于多相场模型仿真获得的多晶材料模型计算获得介电张量分布,通过有限差分法计算获得电场分布.基于本研究的仿真方法仿真分析了晶体各向异性、晶粒度、晶界厚度等对多晶材料内电场强度分布的影响,电场集中现象随着晶体各向异性程度增加、晶粒度增加、晶界厚度减小而变得更加严重.

摘要： 在多晶体金属微切削加工中,刀具刃口钝圆半径与切削厚度及晶粒尺寸的数量级相当,相比于宏观切削,刀具的刃口钝圆半径对切削过程中的材料变形、切屑形成以及微结构演化等有显著影响。本文针对多晶体金属材料H70黄铜开展了系列正交微切削试验,通过高速摄像机记录完整的切屑形成过程,进而在位分析材料的塑性变形、微结构演化等,从而更加深入、全面考察金属微切削的本质特征。试验结果表明:H70黄铜在不同切削深度下剪切角的大小基本保持不变,切屑的形状始终为锯齿形切屑;微切削中存在沿晶断裂现象;在切削速度为500μm/s且刀具刃圆半径为10μm时,最小切削厚度在0.5μm以下。

摘要： 在低温水热条件下,使用不同量的醋酸锌封端剂Zn(CH3 COO)2进行水热制备出不同尺寸的纳米杆晶体前驱体.XRD分析表明,合成后的晶体前驱体由非晶相组成.在300°下煅烧10小时后,纳米杆晶体前驱体结晶成具有立方萤石结构的CeO2纳米杆.采用了NANO MEASURER软件分析四个样品的平均直径分别为220,280,300和370 nm,这证实了随着醋酸锌量的增加,杆状变得越来越粗.采用三维有限元分析结果表明:随着提高CeO2纳米杆的长度,硅单晶衬底的压应力降低,纳米杆直径的影响对硅衬底压应力的影响是不规则的.

摘要： At the micro level most of the metal materials are polycrystal with random shapes and sizes,while the traditional finite element software can't simulate this microstructure well.Many research results show that Voronoi could simulate the microstructure of materials well.In this paper,a two-dimensional Voronoi meshing method is used to simulate the microstructure of metal materials,and the finite element program used MATLAB software is written for finite element analysis,then compared with the results of ANSYS analysis to prove the feasibility of the finite element program.%在细观尺度下,大多数金属材料是多晶体,其晶粒具有随机的形状和大小,而传统的有限元软件使用的单元多为三角形或四边形单元,不能很好地表现这种微观结构特点.大量研究表明,采用Voronoi方法能够很好地表征材料的微观结构.采用二维Voronoi网格划分方法模拟金属材料的微观结构,应用MATLAB软件编写有限元程序,进行有限元分析,分析结果与ANSYS有限元结果进行对比,证明该方法具有可行性.

摘要： 从铁磁性材料的基本特性出发，利用热力学准则和磁致伸缩方程，研究了金属磁记忆检测技术的原理和激发磁记忆的条件，分析了漏磁场的形成原因及其分布规律，讨论了应力、极化场和材料性能对磁记忆现象的不同影响，解释了地磁场的作用和漏磁场垂直分量过零点的物理原因，提出了从磁记忆磁场中提取缺陷或潜在缺陷信息的方法，强调了磁场分布的相对差别或相对变化对磁记忆检测的重要性。%This paper investigated principles of magnetic memory detection techniques and the fundamental conditions of excitation of magnetic memory based on the properties of ferromagnetic material,thermodynamic criterion and magnetostriction equation.It also analyzed causes of magnetic leakage field and its distribution characteristics and discussed reactions of magnetic memory to stress,polarization field and the material properties. The role of geomagnetic field and the physical causes of zero crossing of the vertical component of magnetic leakage field were explained;A method of the detection of defects or potential defect signal was proposed and the importance of the relative discrepancy or variation of the distribution of magnetic field to the magnetic memory detection was emphasized.

摘要： 固态有机化合物约1/3存在多晶型现象，如何快速识别最有利于生产的多晶型物质成为广大分析者们所思考的问题，然识别多晶型物质是极其繁琐的一件事，无论是从人力方面还是设备方面进行全部需要投入很多资金。对于一些中小企业根本就不具备相应的财力与物力，笔者以自己的亲身体会给广大的分析工作者带来一条新的分析思路。首先是介绍了进行化合物分析的密度、比重和容重的不同之处，容重所具有的特点，容重的种类还有影响容重的因素。其次是将在有机化合物中的容重不同进行了介绍，再次是将容重放到了具体的案例中进行了分析，最后表达了观点。%About one third of solid organic compound has the polycrystalline type, so how to quickly identify the most beneifcial polycrystalline substance for the production become the question for most analyzers,however identiifcation of polycrystalline substance is a very cumbersome thing, not matter from the aspect of manpower or equipment, it needs a lot of money. For some small and medium-sized enterprises, they do not have the corresponding ifnancial and material resources,the author will provide a new analysis idea with their own experience to for most analyzers. Firstly, it introduces the differences of density, speciifc gravity and volume-weight of compound analysis and volume-weight characteristics,volume-weight types and factors affecting volume-weight. Next, it introduces volume-weight differences in organic compounds and analyzes the speciifc volume-weight cases, ifnally expresses the view.

摘要： 固态有机化合物约1/3存在多晶型现象,如何快速识别最有利于生产的多晶型物质成为广大分析者们所思考的问题,然识别多晶型物质是极其繁琐的一件事,无论是从人力方面还是设备方面进行全部需要投入很多资金。对于一些中小企业根本就不具备相应的财力与物力,笔者以自己的亲身体会给广大的分析工作者带来一条新的分析思路。首先是介绍了进行化合物分析的密度、比重和容重的不同之处,容重所具有的特点,容重的种类还有影响容重的因素。其次是将在有机化合物中的容重不同进行了介绍,再次是将容重放到了具体的案例中进行了分析,最后表达了观点。

摘要： 多晶体的宏观力学性质与晶粒的化学成分和多晶体的微结构(晶粒的尺寸、取向分布、边界结构)有关。本文推导了四方晶粒的弹性刚度矩阵，并给出四方单晶弹性常数的测定方法。另外，基于Voigt模型和Reuss模型计算了四方晶粒正交集合下多晶体材料的弹性本构关系。

摘要： 为了研究不同尺寸的微裂纹前沿应力场强度因子变化及其各向异性,对模拟的含有裂纹的多晶体材料试样进行了计算机实验.用权函数法计算了平面微裂纹由已开裂的晶粒中不均匀应力场引起的各向异性应力场强度因子K.研究表明,当裂纹尺寸大约为几个晶粒直径大小时,晶粒的取向与晶粒的几何特征引起的局部各向异性使裂纹前沿的K值发生很大变化.当裂纹尺寸增大时,K值变化减小.在评估微裂纹时,K值变化和K的各向异性都是不可忽略的.

摘要： 分别用有限变形粘塑性晶体模型和Chaboche粘塑性各向同性模型描述晶内及晶界行为.随着延伸率增大,晶界易成为应力集中区.多晶集合体在本研究的加载条件下,考虑晶界效应使得流动应力随晶粒尺度减小而减小,表明变形中晶界并不起到强化作用.晶界塑性变形占总变形量的60﹪左右,晶内等效塑性应变增大到一定值时不再增加,其承担塑性变形的能力有限.晶界厚度越小,三晶交界处静水应力越高,微孔洞越易在三晶交界处形核长大.

摘要： 分别用有限变形粘塑性晶体模型和Chaboche粘塑性各向同性模型描述晶内及晶界行为.随着延伸率增大,晶界易成为应力集中区.多晶集合体在本研究的加载条件下,考虑晶界效应使得流动应力随晶粒尺度减小而减小,表明变形中晶界并不起到强化作用.晶界塑性变形占总变形量的60﹪左右,晶内等效塑性应变增大到一定值时不再增加,其承担塑性变形的能力有限.晶界厚度越小,三晶交界处静水应力越高,微孔洞越易在三晶交界处形核长大.

摘要： 分别用有限变形粘塑性晶体模型和Chaboche粘塑性各向同性模型描述晶内及晶界行为.随着延伸率增大,晶界易成为应力集中区.多晶集合体在本研究的加载条件下,考虑晶界效应使得流动应力随晶粒尺度减小而减小,表明变形中晶界并不起到强化作用.晶界塑性变形占总变形量的60﹪左右,晶内等效塑性应变增大到一定值时不再增加,其承担塑性变形的能力有限.晶界厚度越小,三晶交界处静水应力越高,微孔洞越易在三晶交界处形核长大.

摘要： 分别用有限变形粘塑性晶体模型和Chaboche粘塑性各向同性模型描述晶内及晶界行为.随着延伸率增大,晶界易成为应力集中区.多晶集合体在本研究的加载条件下,考虑晶界效应使得流动应力随晶粒尺度减小而减小,表明变形中晶界并不起到强化作用.晶界塑性变形占总变形量的60﹪左右,晶内等效塑性应变增大到一定值时不再增加,其承担塑性变形的能力有限.晶界厚度越小,三晶交界处静水应力越高,微孔洞越易在三晶交界处形核长大.

摘要： (1)探讨单晶粘塑性有限变形的增量计算方法,以整体坐标系下的Cauchy应力为基本变量,采用Newton-Raphson方法求解在晶体粘塑性滑移本构关系基础上建立的非线性方程组;(2)对单晶圆柱试样的拉伸颈缩作了有限变形数值模拟验证,进而对多晶材料Voronoi集合体细观粘塑性变形和细观应力的分布和统计学特点进行了分析.

摘要： (1)探讨单晶粘塑性有限变形的增量计算方法,以整体坐标系下的Cauchy应力为基本变量,采用Newton-Raphson方法求解在晶体粘塑性滑移本构关系基础上建立的非线性方程组;(2)对单晶圆柱试样的拉伸颈缩作了有限变形数值模拟验证,进而对多晶材料Voronoi集合体细观粘塑性变形和细观应力的分布和统计学特点进行了分析.

摘要： (1)探讨单晶粘塑性有限变形的增量计算方法,以整体坐标系下的Cauchy应力为基本变量,采用Newton-Raphson方法求解在晶体粘塑性滑移本构关系基础上建立的非线性方程组;(2)对单晶圆柱试样的拉伸颈缩作了有限变形数值模拟验证,进而对多晶材料Voronoi集合体细观粘塑性变形和细观应力的分布和统计学特点进行了分析.

摘要： (1)探讨单晶粘塑性有限变形的增量计算方法,以整体坐标系下的Cauchy应力为基本变量,采用Newton-Raphson方法求解在晶体粘塑性滑移本构关系基础上建立的非线性方程组;(2)对单晶圆柱试样的拉伸颈缩作了有限变形数值模拟验证,进而对多晶材料Voronoi集合体细观粘塑性变形和细观应力的分布和统计学特点进行了分析.

摘要： 金刚石多晶体包含金刚石粒子，所述金刚石多晶体包含立方金刚石和6H型六方金刚石，其中立方金刚石和6H型六方金刚石存在于同一金刚石粒子中或存在于不同的金刚石粒子中，并且比率Ab1/Ab2为0.4以上1以下，Ab1表示红外吸收光谱中在1200cm‑1以上1300cm‑1以下的范围内的吸收的最大值，Ab2表示在1900cm‑1以上2100cm‑1以下的范围内的吸收的最大值。

摘要： 一种金刚石多晶体，其中在JIS Z 2251:2009定义的条件下进行的努普硬度试验中a'与a之比(a'/a)的值为0.99以下，其中a表示当试验负荷为4.9N的努普压头压到所述金刚石多晶体的表面上时，在所述金刚石多晶体的表面形成的第一努普压痕的较长对角线的长度，a'表示在解除试验负荷后，在所述金刚石多晶体的表面留有的第二努普压痕的较长对角线的长度。

摘要： 一种金刚石多晶体，其中在JIS Z 2244:2009定义的条件下进行的维氏硬度试验中d'与d之比(d'/d)的值为0.98以下，其中d表示当试验负荷为4.9N的维氏压头压到所述金刚石多晶体的表面上时，在所述金刚石多晶体的表面形成的第一维氏压痕的对角线的长度，d'表示在解除试验负荷后，在所述金刚石多晶体的表面留有的第二维氏压痕的对角线的长度。

摘要： 根据本发明的制造氮化硼多晶体的方法包括：通过在1300°C以上对高压相氮化硼粉末进行热处理，以获得热处理粉末的第一步骤；以及通过在8GPa至20GPa和1200°C至2300°C的条件下烧结所述热处理粉末，以获得氮化硼多晶体的第二步骤。

摘要： 一种立方氮化硼多晶体，其包含立方氮化硼，该立方氮化硼的平均晶粒尺寸为150nm以下，在使用R200μm金刚石压头并以100N/分钟的速率施加负荷的断裂强度试验中，该立方氮化硼多晶体的裂纹产生负荷为25N以上。

摘要： 金刚石多晶体(10)包含金刚石粒子，并且所述金刚石粒子的平均粒径为50nm以下。通过断裂强度试验确定的裂纹载荷为10N以上，其中将顶端半径Dr为50μm的金刚石压头D以100N/分钟的载荷速度F压向金刚石多晶体(10)的表面(10s)。由此，本发明提供了具有小粒径且具有韧性的金刚石多晶体、切削工具、耐磨工具、磨削工具，以及用于制造金刚石多晶体的方法。

摘要： 金刚石多晶体包含金刚石粒子，所述金刚石多晶体包含立方金刚石和6H型六方金刚石，其中立方金刚石和6H型六方金刚石存在于同一金刚石粒子中或存在于不同的金刚石粒子中，并且比率Ab

摘要： 本申请提供了一种金刚石多晶体的制造方法，该方法包括：第一步骤，其中在1300°C以上对高压相碳的粉末进行热处理，以得到经热处理的碳粉末；以及第二步骤，其中在12GPa以上25GPa以下和1200°C以上2300°C以下的条件下烧结经热处理的碳粉末，以得到金刚石多晶体。

摘要： 一种金刚石多晶体，其中在JIS Z 2251:2009定义的条件下进行的努普硬度试验中a'与a之比(a'/a)的值为0.99以下，其中a表示当试验负荷为4.9N的努普压头压到所述金刚石多晶体的表面上时，在所述金刚石多晶体的表面形成的第一努普压痕的较长对角线的长度，a'表示在解除试验负荷后，在所述金刚石多晶体的表面留有的第二努普压痕的较长对角线的长度。

摘要： 一种金刚石多晶体，其中在JIS Z 2244:2009定义的条件下进行的维氏硬度试验中d'与d之比(d'/d)的值为0.98以下，其中d表示当试验负荷为4.9N的维氏压头压到所述金刚石多晶体的表面上时，在所述金刚石多晶体的表面形成的第一维氏压痕的对角线的长度，d'表示在解除试验负荷后，在所述金刚石多晶体的表面留有的第二维氏压痕的对角线的长度。