夏比冲击试验

摘要： 文中使用宏观分析、金相分析、电镜扫描以及夏比冲击试验等方法对某天然气公司天然气长输管道泄漏管段样品进行测试,分析造成该管道泄漏的根本原因。结果表明:测试样品存在明显成型不良现象,内外表面根焊宽度不均匀,存在补焊痕迹;样品断口均发现脱碳层,实际焊接情况与规定的焊接工艺不符;环焊缝开裂起源于根焊位置,具有明显脆性断裂特征;除个别测试样品夏比冲击试验不满足要求外,其他样品冲击性及硬度均满足规范要求。

摘要： 为了研制在低温试验条件下符合国家标准要求并能进行冲击能量值传递的V型缺口标准冲击样品,采用真空感应炉冶炼40CrNi2Mo合金结构钢,对样品做热处理加工,然后切割成单个试样进行机械加工,并用单因素方差分析法(F检验法)对样品进行均匀性检验,邀请国内8家实验室参加定值分析。研制的标准样品在冶炼、锻造、热处理加工、均匀性检验、定值数据处理、不确定度评估以及稳定性考察方面均符合GB/T 15000《标准样品工作导则》和ISO相关导则要求。

摘要： 从试验原理、试样要求、试验设备、试验程序、冲击试验结果处理及报告等方面对GB/T 229-2007,EN ISO 148-1:2016,ASTM E23-18等3个金属材料夏比冲击试验方法标准进行了分析和对比.结果表明:GB/T 229-2007和EN ISO 148-1:2016的内容基本相同;ASTM E23-18冲击试验标准相比GB/T 229-2007和EN ISO 148-1:2016,在试样尺寸及设备尺寸公差方面要求更为严格,相关的试验规定也更加详细.

摘要： 介绍了新修订的GB/T 229—2020《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》.对该新修订标准与原GB/T 229—2007内容做了对比分析,并与ASTM E23-18《金属材料缺口试样标准冲击试验方法》以及标准ISO 148-1:2016《金属材料—夏比摆锤冲击试验—第1部分:试验方法》进行了比较,主要包括适用范围、试样、设备、试验程序及试验报告等方面.比较发现,修订后的GB/T 229—2020适用范围更广、表述更加规范和清晰.

摘要： 通过对海上风电塔筒结构特点分析,优选埋弧自动焊焊接工艺,从母材焊接性分析入手,通过焊接工艺评定,确定了焊接材料、焊接坡口、焊接工艺参数等,并对投入实际生产的典型问题,提出了解决改进措施。通过实际生产检验表明,埋弧焊工艺科学合理,切合实际,在满足了海上风电塔筒的高性能要求前提下,提高了生产效率,为今后海上风电塔筒焊接埋弧自动焊焊总结了经验。

摘要： 从适用范围、试样要求、设备要求、试验过程、试验结果评定等方面对现行三项冲击试验标准中的夏比冲击试验方法进行对比.对比发现:ASTM A 370只规定了夏比冲击V型缺口,ASTM E 23和GB/T 229规定的夏比冲击缺口类型包括V型缺口、U型缺口以及无缺口试样;ASTM A 370和ASTM E 23规定摆锤刀刃半径为8 mm,而GB/T 229规定摆锤刀刃半径可使用2 mm和8 mm两种;GB/T 229在试样保温方面的要求更加详尽.

摘要： 由于钢材的低温冷脆效应,输电铁塔在低温环境下可能发生低应力脆性断裂事故,危及电力系统的安全稳定运行.在对比国内外输电铁塔常用结构钢及其低温性能的基础上,选取4种规格的Q420B级角钢和4种规格的Q420C级角钢,通过开展夏比冲击试验,得到每种规格角钢的韧脆转变温度,研究低温地区输电铁塔用角钢的低温韧性和断口形貌,得出低温区角钢塔的加工要求和工程应用原则,为低温区输电铁塔的设计和电网安全稳定运行提供技术支撑.

摘要： 本文通过焊接热模拟技术、夏比冲击试验研究了X80管线钢热影响区(HAZ)的冲击韧性变化,分析了不同焊接热输入和峰值温度变化带来的影响.结果 表明,当热输入在17 kJ·cm-1～25 kJ·cm-1之间时,粗晶热影响区呈均匀分布,当热输入进一步增加时,冲击韧性明显降低.当热输入为20 kJ· cm-1,且第一次循环的峰值温度在900°C～1 300°C之间时能获得较高的冲击韧性.

摘要： 通过对海上风电塔筒结构特点分析,优选埋弧自动焊焊接工艺,从母材焊接性分析入手,通过焊接工艺评定,确定了焊接材料、焊接坡口、焊接工艺参数等,并对投入实际生产的典型问题,提出了解决改进措施.通过实际生产检验表明,埋弧焊工艺科学合理,切合实际,在满足了海上风电塔筒的高性能要求前提下,提高了生产效率,为今后海上风电塔筒焊接埋弧自动焊焊总结了经验.

摘要： 结合GB/T229-2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》,分析了金属材料夏比冲击试验中影响试验结果的一些主要因素,并对试验中的缺口测量和试样转移进行了探讨.结果表明:影响夏比冲击试验结果的因素主要包括材料自身因素、取样部位、试样加工和冲击试验机等;在冲击试验中,尽量减少这些因素的影响,严格按照国家标准进行试验,并定期对试验机进行期间核查和检定校准,以确保冲击试验结果的准确性.

摘要： 夏比冲击试验长期以来在核电领域中用于评价材料韧性。但是，夏比冲击与断裂韧性之间的关联通常用经验公式关联，其应用受到了很大限制。本文以一种压力容器用钢为例(16MnR钢)，在下转变温度区，进行了夏比示波冲击试验和三点弯断裂韧性试验。为了有限元模拟时考虑冲击载荷对材料的强化，进行了高、低系列应变速率下的拉伸试验。通过有限元分析了夏比V形缺口试样和三点弯断裂韧性试样的应力应变场，借助Beremin局部法模型，由夏比示波冲击的断裂载荷估算了16MnR钢的断裂韧性分散带，并对比分析了16MnR钢的实测断裂韧性。

摘要： 高强度悬架弹簧为了满足更高的设计应力，必须提高抗钢丝缺陷敏感性、抗回火软化性能以及抗氢脆性能。介绍SAE9260，60SCV7Nb和新开发的A，B，C钢化学成分，将试样加工成要求尺寸，处理后进行夏比冲击试验、氢脆敏感性试验，钢丝绕簧后进行阴极释放电子的四点弯曲试验，结果表明：新开发的A，B，C钢的韧性、抗氢脆敏感性以及耐腐蚀疲劳性能均优于SAE9260和60SCV7Nb。

摘要： 分析了Q/SY GJX 101-2009《天然气输送管道用钢管通用技术条件》在生产应用中存在的问题,如金相检验频次、抗HIC试验、拉伸试验取样位置、夏比冲击试验冲击功数值的确定、管端公差规定冗余、化学分析、落锤撕裂试验的复验等,提出了解决问题的一些方法。指出在油气输送钢管的生产过程中,应根据每个工程项目的实际特点,提出具体的附加技术条件,以避免对资源配置造成的浪费。

摘要： 本文在-650°C～室温范围内，采用夏比冲击试验测定材料的韧-脆转变温度(DBTT)，并通过对冲击断口的X-射线测试层错能等方法，对几种不同含氮量奥氏体不锈钢在低温下发生韧-脆转变的现象进行了研究。结果表明：在超高氮奥氏体钢中，随氮含量的增加该钢种发生韧—脆转变的温度上升，层错能减少，韧性越来越差。

摘要： 在60°C～室温范围内，采用夏比冲击试验测定材料的韧—脆转变温度（DBTT），并通过对冲击断口的扫描电镜（SEM）观察和透射电镜（TEM）观察等方法，对几种不同含氮量奥氏体不锈钢在低温下发生韧—脆转变的现象进行了研究。结果表明：在超高氮奥氏体钢中，随氮含量的增加该钢种发生韧—脆转变的温度上升，符合 DBTT=300CN-303(°C)方程式；在Charpy冲击测试试验中除大量高密度位错和层错外未发现奥氏体基体结构变化，其断口形貌由韧窝→韧窝和似准解理→似解理脆断变化，断裂形式为以穿晶主的混合断裂。

摘要： 本文针对铁素体钢10Ni3CrMoV分别进行了解理裂纹开始温度TO和夏比冲击韧脆转变温度TCVN的测定。rn TO温度的测定所用试样为0.5T的标准三点弯曲试样,通过单温度断裂韧度试验利用威布尔分布计算得到1T试样对应KJC为100MPam1/2时的TO为-153°C,考虑到不确定度的修正,修正为-139°C,同时得到中位主曲线：KJc(med)=30+70exp[0.019(T+153)]，5%和95%边界的主曲线：KJc(0.05)=25.2+36.6exp[0.019(T+153)]；KJc(0.95)=34.5+101.3exp[0.019(T+153)]。rn 10Ni3CrMoV铁素体钢夏比冲击试验方法得到的韧脆转变温度表层和中心明显不同，EIT50(表层)为-112°C，ETT50(中心)为-127％；FATT50(表层)为-114°C，FATT50(中心)为-126°C。可见ETT50和FATT50与取样位置有很大关系。通过比较发现，解理裂纹开始温度T0与夏比冲击韧脆转变温度TCVN两种方法的定义有着根本区别。与夏比冲击韧脆转变温度TCVN相比，T0方法考虑了钢板的厚度效应，从断裂韧度的角度来定义韧脆转变对铁素体钢更具合理性。而夏比冲击韧脆转变温度使用的是10×10×55(mm)的标准冲击试样，没有考虑其钢板的厚度效应。10Ni3CrMoV铁素体钢-150°C下KJC(med)为104MPam1/2,冲击吸收功为37～64J。解理裂纹开始温度远低于材料的实际服役温度。通过以上数据可以看出10Ni3CrMoV铁素体钢是一种低温韧性非常好的船体用材。

摘要： 根据脆性转变曲线研究锤刃为2毫米和8毫米的两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系,实际是根据冲击后试样是否断为两截及剪切断口率分别研究两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系。采用这种方法可以把过去看似矛盾的研究结论转变成为一个统一结论的不同部分,甚至可以进一步简化为试样断为两截,两种冲击机测量结果没有明显差异;试样不断为两截,锤刃为8毫米冲击机测量结果显著高于2毫米锤刃的冲击机。

摘要： 根据脆性转变曲线研究锤刃为2毫米和8毫米的两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系,实际是根据冲击后试样是否断为两截及剪切断口率分别研究两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系。采用这种方法可以把过去看似矛盾的研究结论转变成为一个统一结论的不同部分,甚至可以进一步简化为试样断为两截,两种冲击机测量结果没有明显差异;试样不断为两截,锤刃为8毫米冲击机测量结果显著高于2毫米锤刃的冲击机。

摘要： 根据脆性转变曲线研究锤刃为2毫米和8毫米的两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系,实际是根据冲击后试样是否断为两截及剪切断口率分别研究两种冲击机测量冲击吸收能之间的关系。采用这种方法可以把过去看似矛盾的研究结论转变成为一个统一结论的不同部分,甚至可以进一步简化为试样断为两截,两种冲击机测量结果没有明显差异;试样不断为两截,锤刃为8毫米冲击机测量结果显著高于2毫米锤刃的冲击机。

摘要： 本实用新型公开了一种夏比摆锤冲击试验的冲击试验机垫片装置，它包括垫片、垫片套、垫片夹和弹簧，垫片为长条矩型，长度和高度所在的面为斜面，长度和宽度所在的面中部设有槽形通孔；垫片套为L型，短侧面设有两个圆形通孔，长侧面设有两个与所述槽形通孔相配合的圆柱形通孔；垫片夹为T型，其竖直方向为两个与所述圆形通孔相配合的圆柱形导轨，其水平方向为垫片挤块，垫片挤块设有与所述斜面相配合的垫片夹斜面，弹簧套装在圆柱形导轨上，位于垫片挤块与垫片套之间。本新型能较好的达到冲击试验方法中的试验要求，提高了冲击试样厚度≤5mm性能准确率。且充分利用现有设备完成改装，更快捷、简便和有效，能方便快捷的交替对不同厚度的冲击试样进行试验。

摘要： 本实用新型公开了一种夏比摆锤冲击试验的冲击试样夹具，它包括长方体夹具本体和对中条，夹具本体包括设有一磁性内侧面的侧板、设有一底面的底板和设有一磁性内端面的端头，对中条设置在侧板上部，对中条的长度L为冲击试验机跨距值P，内端面与靠近对中条一端面的距离值M为冲击试样的长度N与对中条的长度L的差值的一半。本新型通过设计有一磁性内侧面的侧板、设计有一底面的底板和设计有一磁性内端面的端头的与试样形状相符的长方体冲击试样夹具，将与酒精溶液充分接触的冲击试样方便快捷牢靠地从低温装置中嵌入吸附取出；通过设有的对中条实现在放样过程中试样缺口准确地自动对中，保证放样时间控制在1秒内；通过设有的手柄，实现其便于快捷操作的功能。

摘要： 本发明提供一种应用于动态力学性能试验方法技术领域的用于确定夏比冲击试验试样缺口加工位置的方法，夏比冲击试样截面为单面焊或切割后截面类似单面焊的双面焊时，a1、b1、c1三条直线相互平行，a1位于b1、c1之间，a1、b1、c1和熔合线将夏比冲击试样焊缝和母材部分分成4个部分：母材Ⅰ区101，母材Ⅱ区102，焊缝Ⅰ区103，焊缝Ⅱ区104，设母材Ⅰ区101面积为A1，母材Ⅱ区102面积为B1，焊缝Ⅰ区103面积为C1，焊缝Ⅱ区104面积为D1，a1在b1和c1中间移动，随着a1的移动，A1/B1和C1/D1的数值也不断变化，以A1/B1＝C1/D1时a1所在位置为夏比冲击试样缺口中心线位置，本发明的方法，能够解决现有焊接工艺认可夏比冲击试验中焊缝熔合线处材料的夏比冲击试样缺口加工位置定位问题。

摘要： 本发明提供一种应用于动态力学性能试验方法技术领域的夏比冲击试验试样的加工方法,分别在夏比冲击试样样胚的焊缝中心、热影响区上确定缺口中心线位置；夏比冲击试样样胚包括截面为单面焊或切割后截面类似单面焊的双面焊、截面为包含焊缝熔合线根部的双面焊，且焊缝熔合线根部距离夏比冲击试样上下表面距离相近、截面为包含焊缝熔合线根部的双面焊，且焊缝熔合线根部距离夏比冲击试样上表面和下表面距离相差较大三种不同情况，对不同情况分别确定夏比冲击试样缺口中心线位置,本发明的加工方法，能够解决现有焊接工艺认可夏比冲击试验中焊缝熔合线处材料的夏比冲击试样缺口加工位置定位问题，确保夏比冲击试验可靠进行，试验结果精确可靠。

摘要： 本发明提供了一种用于夏比冲击试验的对中工装及其工作方法，其包括连接臂和用于设置在试样两侧的试验机支座之间的定位块，所述定位块固定连接于所述连接臂的端部，且所述定位块的侧面上设有用于相对应于试样上的缺口的凸部，以实现对试样的抵靠定位。由此，能够快速对夏比冲击试验中的试样进行快速、精确的定位，避免对试样发生碰撞而导致其发生移位，防止试样检测冲击数据值失真。

摘要： 本发明提供一种应用于动态力学性能试验方法技术领域的用于夏比冲击试验的夏比冲击试样加工方法,所述的用于夏比冲击试验的夏比冲击试样加工方法的加工步骤为：当夏比冲击试样截面为单面焊或切割后截面类似单面焊的双面焊时，直线b1平行于冲击试样上、下表面，且距离上、下表面距离相等，与熔合线相交于A点，直线a1过A点且垂直于夏比冲击试样上、下表面，以a1所在的位置为夏比冲击试样缺口中心线位置。本发明的用于夏比冲击试验的夏比冲击试样加工方法，能够有效解决现有焊接工艺认可夏比冲击试验中焊缝熔合线处材料的夏比冲击试样缺口加工位置定位问题，确保夏比冲击试验可靠进行，试验结果精确可靠。

摘要： 本发明公开了用于夏比冲击试验的试样U型缺口的加工方法，具体按照以下步骤实施：步骤1、分别加工若干Y轴挡板和X轴挡板；步骤2、在平面磨床工作台的X轴方向边缘位置加工凹台，X轴挡板放入凹台，Y轴挡板与X轴挡板贴紧垂直，实现试样的X、Y轴的快速找正；步骤3、平面磨床工作台上加装光栅尺，对试样加工出U型缺口。本发明解决了现有技术中冲击试验的加工夏比U型缺口的加工精度不高，质量受人为因素影响较大的问题。

摘要： 本发明提供一种应用于动态力学性能试验方法技术领域的焊接工艺认可的夏比冲击试验试样的加工方法，所述的焊接工艺认可的夏比冲击试验试样的加工方法的加工步骤为：先从焊接工艺认可的试验试板上取下夏比冲击试样样胚；对夏比冲击试样样胚焊缝一个侧面进行打磨和抛光，然后根据夏比冲击试样样胚材质选择腐蚀液进行腐蚀，形成腐蚀面；分别在夏比冲击试样样胚的焊缝中心、热影响区上确定缺口中心线位置，本发明的焊接工艺认可的夏比冲击试验试样的加工方法，能够有效解决现有焊接工艺认可夏比冲击试验中焊缝熔合线处材料的夏比冲击试样缺口加工位置定位问题，确保夏比冲击试验可靠进行，试验结果精确可靠。

摘要： 本实用新型涉及冲击试验机技术领域，具体涉及冲击试验用夏比丁字头冲击力传感器，其包括可安装于冲击锤内的底座和与底座一体的冲击刃口，所述底座和冲击刃口均为传感器弹性体，所述冲击刃口前端部安装有用于测量冲击刃口应变的若干个敏感元件。本实用新型提供了冲击试验机用夏比丁字头冲击力传感器，其利用夏比丁字头冲击刃口改造而成，将传统夏比冲击试验的能量法转变为力值法，使用该传感器可直接得到材料的冲击力值。

摘要： 本实用新型公开一种用于夏比冲击试验的辅助装置，包括基座、夹持机构和操作机构，夹持机构设置于基座上，且夹持机构用于夹持试样，操作机构分别与基座和夹持机构可拆卸地固定连接，并能够带动基座和夹持机构移动。相对于现有技术，操作人员能够通过操作机构从流动的介质中取出试样，避免操作人员的手部与高温介质或者低温介质进行接触，从而消除操作人员的手部被烫伤或冻伤的安全隐患，确保试样和基座从高温或低温介质中移出至打断时间不超过5s，设置多个基座和夹持机构，能同时对多个试样进行操作，同时可实现V型和U型冲击。