复合混凝剂

摘要： 考察了前调pH和后调pH、两段加药及复合混凝剂对混凝-超滤工艺处理长江原水的出水残余铝的控制效果。结果表明,CO_(2)调节长江原水pH至6.5时采用30%/70%的两段加药方式是安全且最有效的降低出水残余铝含量的方式。快搅后的pH降低至6.3~6.4之间时可以将二次投加的PAC中更多的溶解铝转化为颗粒铝并被超滤去除。此外,使用复合混凝剂PAC-PDM也可以降低超滤出水残余铝,并且调节pH对PAC-PDM的处理效果影响并不大,说明PAC-PDM对pH的适应性比PAC更好。

摘要： 为了进一步增强无机高分子混凝剂的处理能力,引入稀土镧对混凝剂聚合硫酸铁钛进行改性处理,制备了镧改性聚合硫酸铁钛固体混凝剂(La-PTFS)。采用响应面实验优化混凝剂的制备条件,结果表明,在n(Fe)/n(Ti)=11.64,n(La)/n(Fe)=125.05,n(P)/n(Fe)=0.2时,制备所得La-PFTS对废水浊度去除率最高。在La-PTFS投加量为250 mg/L、快搅拌速率为200 r/min、慢搅拌速率为70 r/min时对某湖湖水的处理效果最好,浊度去除率达到94.8%,比市售聚合硫酸铁(PFS)提升了5%;叶绿素a去除率达到99.8%,比市售PFS提高了19.8%。

摘要： 制备了聚合硫酸铁-阳离子改性淀粉(PFS-CS)复合混凝剂,并以普拉红B模拟染色废水为研究对象,考察了m(PFS):m(CS)、熟化时间及混凝pH对复合混凝剂混凝性能的影响.结果表明,最佳制备条件:熟化时间4 h,m(PFS):m(CS)=50:1.在最佳制备条件下,当PFS-CS投加量为5 mL,混凝时间为20 min,pH为10时,色度与COD去除率分别为96.84％、75.85％.与聚丙烯酰胺相比,在相同的混凝条件下,PFS-CS复合混凝剂的处理效果更好.

摘要： 通过对百口泉采油厂压裂返排液进行水质化验分析,得出压裂返排液原样离子含量、水型.结合返排液的特性,通过室内实验进行室内药剂的筛选,主要实现破胶剂、复合混凝剂、加载絮凝载体、复合絮凝剂、缓释剂的筛选,总结出各药剂理想选型和最佳投加量,为百口泉采油厂周边地区或相似类型压裂返排液的处理提供试验依据.

摘要： 氢氧化镁在处理印染废水时具有反应速度快、吸附能力强等优点.同时,氢氧化镁绿色安全,可回收利用,能够显著降低成本.笔者对氢氧化镁混凝机理及混凝性能进行研究:讨论了氢氧化镁混凝过程中絮体的形成、生长及其性状;分析了其优缺点;总结了混合条件影响絮体破碎和再聚结方面的研究现况;展望了无机-有机复合混凝剂在印染废水处理中的应用前景.

摘要： 氢氧化镁在处理印染废水时具有反应速度快、吸附能力强等优点.同时,氢氧化镁绿色安全,可回收利用,能够显著降低成本.笔者对氢氧化镁混凝机理及混凝性能进行研究:讨论了氢氧化镁混凝过程中絮体的形成、生长及其性状;分析了其优缺点;总结了混合条件影响絮体破碎和再聚结方面的研究现况;展望了无机-有机复合混凝剂在印染废水处理中的应用前景.

摘要： 以聚合氯化铝(PAC)、四氯化钛(TiCl4)、阳离子聚丙烯酰胺(CPAM)为原料成功制备无机-有机复合混凝剂聚钛氯化铝-阳离子聚丙烯酰胺(PTA-CPAM),采用红外光谱(IR)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)与差热热重(TG-DTA)对产物的结构、组成及热稳定性进行分析.此外,对PTA-CPAM的混凝性能进行研究.结果 表明:当m(CPAM)/m(PTA)=0.4、PTA-CPAM投加量为9.0 mg/L、pH为9.0的条件下,混凝剂的净水效果最优,且PTA-CPAM对不同初始浊度的水样都有较优的除浊能力;协同增效作用使PTA-CPAM具备更强的吸附电中和与吸附架桥网捕能力,表现出优异的除浊性能.

摘要： 随着对水质的要求越来越严格,超滤工艺被广泛应用于地表水处理,然后地表水中存在大量的腐殖酸(HA)和黄腐酸(FA),HA和FA在超滤过程中造成的膜污染则成为需要解决的难题.因此本研究深入探究在经过混凝预处理后的HA水样和FA水样对超滤过程中不同膜材料造成的膜污染机制.本实验将聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDMDAAC)与聚合氯化铝(PAC)进行复合,采用PAC和不同复合比的PAC-PDMDAAC做混凝剂,探究其分别对混凝-超滤联用工艺中腐殖酸和黄腐酸的去除机理.采用Mastersizer2000型激光粒度仪测定混凝过程中絮体粒径的变化情况并计算分形维数来探究混凝过程的絮体特性.通过超滤过程膜通量的变化探讨其膜污染程度并进行对比讨论.试验结果表明:在HA和FA混凝处理中,复合混凝剂PAC-PDMDAAC的最佳复合比为5∶1,且PAC和PAC-PDMDAA.C对HA的去除效果更好.絮体特性实验结果表明复合混凝剂PAC-PDMDAAC可显著改善絮体结构,增大絮体的粒径,使形成的絮体结构更疏松但强度大不易破碎.且超滤膜污染实验的结果与混凝效果和絮体特性部分的实验结果对应,PAC-PDMDAAC(5∶1)可以明显减轻膜污染,对HA水样的膜污染程度改善更明显.FA分子因为其较小的分子量形成的絮体粒径较小,从而导致的膜污染较HA更重.而两种膜材料中使用聚醚砜膜时的膜污染更轻,但是反冲洗效果较差不能重复利用,使用再生纤维膜时的膜污染较重但反冲洗效果较好.

摘要： 为探求在复杂水质条件下的新型复合混凝剂制备参数的优化条件,并进行复合混凝剂与传统分开顺序投加方式的效果和产泥量的比较,本文以模拟棉针织染料废水为原水,以COD去除率和浊度为主要指标,对新型复合混凝剂的种类和制备参数进行了优化.结果表明,碱基度为0.5,无机有机摩尔比为0.1的复合混凝剂聚合铝铁-聚丙烯酰胺(PAFC-PAM)对模拟印染废水有较好的COD去除效果,最高可达70％左右.在此基础上,通过复合混凝剂与传统分别顺序投加混凝剂的比较,发现前者在处理效果略优的情况下,产污泥量比后者有所降低,节约了处理成本.

摘要： 我国粉煤灰和铝、铁片固体废物产量日益增多,危害越来越严重.在高温加热、搅拌条件下,用强酸浸渍粉煤灰和易拉罐碎片,使粉煤灰和废旧铝、铁片资源化,制得废旧铝、铁片粉煤灰复合混凝剂,并用所制得的废旧铝、铁片粉煤灰复合混凝剂处理屠宰废水.在一定条件下,经混凝试验处理后的屠宰废水pH值在7左右,COD去除率为92.0％,SS去除率为98.7％,浊度去除率为98.4％,色度去除率为96.6％.结果表明,粉煤灰和废旧铝、铁片资源化和在废水处理中的应用具有可行性。

摘要： 中国粉煤灰和铝、铁片固体废物产量日益增多,危害越来越严重.在高温加热、搅拌条件下,用强酸浸渍粉煤灰和易拉罐碎片,使粉煤灰和废旧铝、铁片资源化,制得废旧铝、铁片粉煤灰复合混凝剂,并用所制得的废旧铝、铁片粉煤灰复合混凝剂处理屠宰废水.在一定条件下,经混凝试验处理后的屠宰废水pH值在7左右,COD去除率为92.0％,,SS去除率为98.7％,浊度去除率为98.4％,色度去除率为96.6％.结果表明,粉煤灰和废旧铝、铁片资源化和在废水处理中的应用具有可行性.

摘要： 本文对复合混凝剂强化混凝处理长江原水的效果进行系统研究.采用无机盐混凝剂与聚二甲基阿二烯丙基氯化铵(PDM)复合制得的复合混凝剂,通过混凝烧杯试验,研究了复合混凝剂中无机盐类别、各组份比例与其混凝脱浊效果的关系,系统地考察了不同季节水质、水温对上述关系的影响,此外,对所用复合混凝剂的使用成本进行了估算.结果表明:混凝剂的处理效果不仅与其组成有关,而且随不同季节长江水水质的变化而变化.总体说来,秋季与冬季长江水的污染相对较重,其中秋季长江水受污染程度还大于冬季,但是冬季长江水水温低,常规处理这两个季节原水时所需的无机混凝剂投加量相对于其它季节要多,此时,复合混凝剂对无机混凝剂混凝效果的改进程度较大.然而,春季长江水污染相对较轻微,因此所需的混凝剂投加量最少,复合混凝剂对无机混凝剂混凝效果的改进程度较小.夏季长江水水温高、浊度高,对其处理时所需投加量与复合混凝剂对无机混凝剂的改进程度则介于上述两者之间.复合混凝剂对四季长江水的混凝效果大小依次为:PAC系列复合混凝剂,AS系列复合混凝剂,PFS系列复合混凝剂.达到6NTU的目前水厂沉淀出水浊度标准时,无机混凝剂使用成本为高低依次为:PFS＞PAC＞AS,复合混凝剂成本高低依次为:PFS/PDMDAAC＞ PAC/PDMDAAC≈AS/PDMDAAC.值得注意的是,复合混凝剂由于其优越的强化混凝性能,作为长江原水高效处理技术及面向未来的深度处理技术准备,具有重要的意义.

摘要： 本文对复合混凝剂强化混凝处理长江原水的效果进行系统研究。采用无机盐混凝剂与聚二甲基阿二烯丙基氯化铵(PDM)复合制得的复合混凝剂，通过混凝烧杯试验，研究了复合混凝剂中无机盐类别、各组份比例与其混凝脱浊效果的关系，系统地考察了不同季节水质、水温对上述关系的影响，此外，对所用复合混凝剂的使用成本进行了估算。结果表明：混凝剂的处理效果不仅与其组成有关，而且随不同季节长江水水质的变化而变化。总体说来，秋季与冬季长江水的污染相对较重，其中秋季长江水受污染程度还大于冬季，但是冬季长江水水温低，常规处理这两个季节原水时所需的无机混凝剂投加量相对于其它季节要多，此时，复合混凝剂对无机混凝剂混凝效果的改进程度较大。然而，春季长江水污染相对较轻微，因此所需的混凝剂投加量最少，复合混凝剂对无机混凝剂混凝效果的改进程度较小。夏季长江水水温高、浊度高，对其处理时所需投加量与复合混凝剂对无机混凝剂的改进程度则介于上述两者之间。复合混凝剂对四季长江水的混凝效果大小依次为：PAC系列复合混凝剂，As系列复合混凝剂，PFS系列复合混凝剂。达到6NTU的目前水厂沉淀出水浊度标准时，无机混凝剂使用成本为高低依次为：PFS>PAC>AS,复合混凝剂成本高低依次为：PFS/PDMDAAC>PAC/PDMDAAC≈AS/PDMDAAC。值得注意的是，复合混凝剂由于其优越的强化混凝性能，作为长江原水高效处理技术及面向未来的深度处理技术准备，具有重要的意义。

摘要： 本文研究使用复合混凝剂的强化混凝处理工艺产生的沉淀污泥性质。将PAC/PDM复合混凝剂用于夏季太湖微污染高藻原水的强化混凝处理制饮用水过程，通过对比分析使用PAC和复合混凝剂产生的沉淀污泥的体积、固含量、颗粒zeta电位以及脱水能力，系统考察了沉淀污泥的性状。结果表明：针对夏季高藻太湖水，投加2种混凝剂使沉淀出水浊度相近情况下，使用复合混凝剂减少投加量40％，同时产生的沉淀污泥体积比使用PAC的少38.63％，或者需要的排泥周期比投加PAC需要的延长了63.28％；2种混凝剂等投加量情况下，使用复合混凝剂使沉淀出水浊度降低40％左右，同时所产生的沉淀污泥体积比使用PAC产生的少30.06％，或者需要的排泥周期比投加PAC所需要的延长了41.78％。投加复合混凝剂得到的沉淀污泥固含量是投加PAC的1.84—2.06倍，污泥呈团状，结构致密。使用复合混凝剂所产生的污泥抽滤25min脱水后滤饼含水率约80％，达到市政污泥脱水后滤饼含水率要求水平，由此具有优异的脱水性能，可直接快速脱水。由此，使用复合混凝剂的强化混凝工艺不仅可以大幅度提高出水水质，而且能减少沉淀污泥体积，缩短排泥周期，明显提高污泥的脱水性能。

摘要： 以聚合硫酸铁、以添加剂X为原料，研制出一种新型复合混凝剂聚硫酸铁（XPFS）。研究内容包括：XPFS的制备方法研究，XPFS处理生活污水的条件探索，并与商品混凝剂PFS处理生活污水的比较研究。结果表明：自制的XPFS的除浊度、CODCr、TP效果好于PFS。XPFS处理废水的pH值范围更广且废水处理后pH值也更稳定。

摘要： 本研究以N-羟基丁二酰亚胺(NHS)作为保护剂，1-乙基-（3-二甲基氨基丙基）碳二亚胺盐酸盐(EDAC)为交联剂，通过CTS与GSH之间的伯酰胺反应，合成具有高效除Cr6+能力的新型复合混凝剂CTS-GSH，并对产物进行结构表征。研究结果表明，以CTS、GSH为原料，保护剂NHS和交联剂EDAC联用，通过酰胺化反应合成了一种新型高分子重金属混凝剂CTS-GSH，将其用于含Cr6+废水处理，取得较好效果。

摘要： 在低温低浊期常规工艺引黄水厂满负荷运行条件下,开展了聚合氯化铝铁(PAFC)、聚合氯化铝铁-二甲基二烯丙基氯化铵均聚物复合混凝剂(PAFC-PDMDAAC)、二氧化氯预氧化-复合混凝剂和高锰酸钾复合药剂预氧化-复合混凝剂等强化混凝生产性试验,对比分析了上述工况的强化除污效果及运行成本。结果表明,高锰酸钾复合药剂-复合混凝剂技术较适于低温低浊期,技术经济合理,出厂水浊度、耗氧量、三卤甲烷总量和可吸附有机卤化物(AOX)较常规混凝条件下时分别降低76.8％、14.2％、60.8％和19.4％,增加药剂费用为0.024元/m3。

摘要： 本发明制备了一种由磷化废水制备复合除磷混凝剂的方法和应用，具体步骤如下：制备壳聚糖酸溶液、聚硅酸溶液和硫酸亚铁溶液，将其混合并加入氧化剂将Fe2+氧化为Fe3+，最后加入磷化废水作为稳定剂，将得到的溶液熟化后即为成品，即一种由磷化废水制成的复合除磷混凝剂。本发明具有除磷效果好，用量少，稳定性能高适用范围广，絮凝沉淀时间短等优点。在处理含磷量高的磷化废水时，在投加量相等的情况下，比使用聚合硫酸铁、聚硅酸铁混凝剂总磷去除率增加了11.2%、6.1%。

摘要： 本发明涉及复合材料制备技术领域，具体为一种MCM‑41/钛铁基复合混凝剂及其制备方法，其制备方法的步骤包括：先用正硅酸乙酯和十六烷基三甲基溴化铵合成MCM‑41；将MCM‑41、无水乙醇和去离子水混合，然后向无水乙醇、乙酰丙酮和FeCl

摘要： 本发明公开了一种复合混凝剂及其制备方法和应用，它是以壳聚糖为原材料，对壳聚糖依次进行硫酸酯化反应、亲核反应，得到复合混凝剂，硫酸酯化反应步骤：将壳聚糖溶解于N，N‑二甲基甲酰胺中，得到壳聚糖溶液；将壳聚糖溶液与酯化试剂进行硫酸酯化反应，反应结束后，将反应液冷却至室温，然后调节反应液的pH值至中性，得到硫酸酯化壳聚糖；亲核反应步骤：将阳离子双子聚合物和硫酸酯化壳聚糖加入到装有甲醇溶液的圆底烧瓶中，升温回流，制备得到复合混凝剂。本发明的复合混凝剂含有丰富的羟基、氨基、硫酸基等官能团及疏松多孔结构，具有极强的吸附架桥能力，具有良好的絮凝、混凝、吸附性。

摘要： 本发明涉及绿锈‑聚二甲基二烯丙基氯化铵原位复合混凝剂及其制备方法和应用，包括如下步骤：搅拌下，将含Fe(Ⅱ)溶液和二甲基二烯丙基氯化铵混合均匀后，冲入氮气，然后加热，调节pH值为7，加入引发剂溶液，保温继续反应，待反应结束后滴加碱液进行滴定至pH值为8～9，停止加碱液，密封后室温下陈化即可得到绿锈‑聚二甲基二烯丙基氯化铵原位复合混凝剂；二甲基二烯丙基氯化铵在含Fe(Ⅱ)溶液中的质量浓度为100‑300g/L；引发剂加入量为二甲基二烯丙基氯化铵质量的0.2‑0.8％。本发明在原位合成的过程中控制Fe(Ⅱ)部分氧化为Fe(Ⅲ)制备的原位复合混凝剂用于污水处理浊度降低率为95％及以上，混凝效果较好。

摘要： 本发明提供一种焦化废水处理用高效复合混凝剂，包括以下质量分数的成分：粉末活性炭：60%‑70%，聚硅酸铝铁：10%‑20%，灰分：2%‑5%，以及功能成分剂：4%‑28%；所述功能成分剂包括絮凝成分剂、除氟成分剂或者破氰成分剂，每种功能成分剂分开配合，构成三种不同功能的复合混凝剂。实际使用需要根据焦化废水中含有的污染物种类选择使用本发明混凝剂，只去除COD的用含絮凝成分剂的复合混凝剂即药剂A，需要兼顾去氟化物的用含除氟成分剂的复合混凝剂即药剂B，需要兼顾去除氰化物的用含破氰成分剂的复合混凝剂即药剂C，通过本发明的复合混凝剂能够有效去除污水中的COD、氟化物和氰化物含量，达到正常排放的标准。

摘要： 本发明公开一种复合混凝剂及其制备方法和在处理污水厂二级出水中的应用，在无机高分子混凝剂上复合了壳聚糖与二甲基二烯丙基氯化铵的接枝产物，增强了网捕卷扫以及吸附架桥的作用，同时还能有效中和胶体微粒以及水中悬浮物电荷，降低双电层电位，使混凝后形成的矾花粒度大，易沉降，对污染物有更好的去除效果，且制备方便，易于实际操作，弥补了无机高分子混凝剂的絮体细小，不易沉降的问题。

摘要： 本发明公开了一种复合混凝剂及其制备方法与应用。所述复合混凝剂包括PAC溶液和PAC辅料，其中，所述PAC溶液和PAC辅料的制备方法包括如下步骤：S1，对氢氧化铝和盐酸的混合液进行加热回流，得到混合物Ⅰ；S2，将所述混合物Ⅰ与铝酸盐混合，过滤，得到PAC溶液和滤饼；S3，以所述滤饼为原料，制备得到所述PAC辅料。本发明在处理低温低浊水后可显著降低水中的浊度和CODMn指标，较好地解决了受低温和低浊因素影响带来的混凝剂水解速度慢、絮体颗粒密度小、沉降速度缓慢等问题，絮凝效果好。

摘要： 本发明公开了一种复合混凝剂：该复合混凝剂中各组分容积百分比是：无机混凝剂40％～80％，有机混凝剂10％～30％，融合剂10％～30％，稳定剂1％～10％；一种复合混凝剂制备方法，包括以下步骤：步骤一：混合搅拌；步骤二：按容积百分比加入稳定剂；步骤三：二次搅拌；步骤四：超声波处理后得到复合混凝剂成品；本发明针对在用混凝法处理废水中存在使用单一混凝剂时混凝效果有限、联合使用有机混凝剂和无机混凝剂时需要分步投加而造成了实施步骤繁琐及混凝条件掌握不易等问题，通过将无机混凝剂与有机混凝剂在融合剂的辅助下融合成一种混凝剂，既简化了混凝剂投加操作过程，又提高了混凝处理效果。

摘要： 本发明公开了一种工业废水处理用复合混凝剂，包括如下质量份的组分：改性阳离子混凝剂100份、强氧化剂1‑5份、膨润土5‑10份、改性粉煤灰30‑50份、复配无机盐4‑10份。其可对不同废水水质均有良好的混凝处理效果，特别是在脱色、COD去除方面效果显著，投加量少，运行时间短，分离沉淀快，污泥量少。

摘要： 本实用新型公开了一种应用于复合混凝剂生产过程压滤废渣处理装置，包括固定架以及设于固定架上的接渣槽；所述接渣槽的底部设有连通接渣槽内部的排渣口；所述接渣槽内设有用于将废渣推入排渣口内的排渣机构；所述排渣口的出口处具有开关阀；所述排渣口的侧壁上通过管路连通有废液收集池；所述排渣口的下方设有用于将废渣送出的输送机构。本实用新型设置了排渣机构、废液收集池和输送机构，通过排渣机构能够将压滤机的废料推入排渣口中，并且废液输送至废液收集池中，废渣通过输送机构送入外部集中处理，不仅自动化程度较高，而且无需人工参与，大大节约了劳动力，提高了生产效益。