增压流化床

摘要： 在Φ80 mm的铸铁流化床实验台上,以窄筛分和宽筛分两类颗粒为实验物料,在压力(101 kPa～6 000 kPa)和温度(20°C～800°C)范围内,研究了两类颗粒的最小流化速度.实验结果表明:在相同的温度下,随压力的增大最小流化速度减小.然而,在压力不变的情况下,温度对最小流化速度的影响与床料的平均粒径有关.最后,根据上述实验结果和空气在不同压力和温度下的密度,研究了增压流化床在临界流化状态下,风机送风量随流化床压力和温度的变化规律.风机送风量在温度不变的情况下,随压力的增大而明显增加.然而,温度对其的影响随床料的平均粒径的不同而略有不同.

摘要： 生物质经气化得到的产品气中富含CO和H2,可用于甲烷化过程进而获得代用天然气(SNG).流化床技术由于其在化学反应中特殊的优点而得到广泛应用,为此设计并建造了增压流化床反应器来研究生物质甲烷化过程的影响因素.整个增压流化床甲烷化反应器系统的设计包括主反应器和附属设备两大部分,流化床主要尺寸的确定以及附属设备(包括冷却系统、密封系统、进气和排气处理系统等)的用途都做了详细介绍.冷态试验的结果表明,反应器可在给定的条件下正常运转,从而为后续的试验研究奠定了基础.

摘要： 为进一步探明压力对流化床最小流化速度的影响,在内径90 mm的冷模加压鼓泡流化床试验装置上测量了不同粒径的石英砂和陶粒砂两类试验物料在压力0.1-0.6 MPa内的最小流化速度Umf.结果表明：对于陶粒砂颗粒,Umf随压力的增加明显减小,但减小的幅度逐渐变小;而对石英砂颗粒,压力对Umf影响较小.基于厄贡方程和床层受力分析,得到了最小流化速度的计算式,并给出了确定增压流化床最小流化速度的合理计算步骤.计算得出的预测值与试验值吻合较好,相对误差在10%以内.

摘要： In order to study the influence of pressure on minimum fluidization velocity (Umf) in a bubbling fluidized bed with inner diameter of 90 mm, an experimental test has been performed, during which the minimum fluidization velocity of quartz and ceramic sand particles in different sizes were measured in the pressure range of 0. 1-0.6 MPa. Results show that for ceramic sand particles, the Umf reduces with rising pressure rapidly at first and gently later on; whereas for quartz particles, the pressure effects little on the Umf. Based on Ergun equation and bed stress analysis, a formula for calculation of Umf is proposed, for which reasonable calculation steps are given. Calculation results indicate that the relative error between calculated and experimental data is within 10％.%为进一步探明压力对流化床最小流化速度的影响,在内径90 mm的冷模加压鼓泡流化床试验装置上测量了不同粒径的石英砂和陶粒砂两类试验物料在压力0.1～0.6 MPa内的最小流化速度Umf.结果表明:对于陶粒砂颗粒,Umf随压力的增加明显减小,但减小的幅度逐渐变小;而对石英砂颗粒,压力对Umf影响较小.基于厄贡方程和床层受力分析,得到了最小流化速度的计算式,并给出了确定增压流化床最小流化速度的合理计算步骤.计算得出的预测值与试验值吻合较好,相对误差在10%以内.

摘要： 阐述了增压流化床联合循环的工作原理、特点及发展现状,并着重论述了其在污染物排放方面的优良的环保性能.强调了第二代增压流化床联合循环的先进性及增压流化床锅炉整体化发电技术捕集CO2方面的优势.

摘要： 在热输入为1 MW增压流化床燃烧中试试验装置上,对加压煤部分气化得到的气化半焦进行了加压燃烧试验研究。试验结果表明,煤气化半焦增压流化床燃烧中试装置的各分系统设计合理,全系统能协调、稳定运行。在燃烧室压力0.5 MPa,燃烧温度900°C,过剩空气系数1.2～1.3,流化速度1.1～1.2 m/s条件下,半焦的燃烧效率达到99%以上,飞灰含碳量在2%以下;此外,还发现适当提高半焦燃烧的床温和一个适宜的空气过剩系数有利于半焦的充分、稳定燃烧,而飞灰循环对提高半焦燃烧效率非常有益。

摘要： 煤的部分气化及气化后半焦的加压燃烧是第二代增压流化床蒸汽燃气联合循环(PFBC-CC)发电技术的重要组成部分.半焦在压力下的燃烧特性则是目前该领域研究攻关课题之一.对半焦加压燃烧的研究进行了综述,阐述了压力下半焦的燃烧特性、反应特性、半焦形态、动力学特性以及数学模型等方面的研究进展.

摘要： 增压流化床燃烧联合循环(PFBC-CC)是一种高效清洁的新型燃煤热力发电技术.本文介绍了增压流化床燃烧(PFBC)技术产生的背景和近代发展,概述了增压流化床燃烧联合循环的概念、系统组成、特点及发展PFBC-CC的几项关键技术,并对PFBC的发展前景作了分析和展望.

摘要： 在单炉膛双吊蓝加压热重分析仪上对气化半焦的加压着火特性和燃烧稳定性进行了较为系统的试验和理论研究,考察了半焦种类、总压、氧浓度、粒径和加热速率等因素对半焦着火特性和燃烧稳定性的影响规律,并以纯碳测试数据为基准,提出了燃烧稳定性的判别指数Rw。研究表明,半焦的挥发份含量、固定碳含量以及孔结构是影响半焦着火温度的主要因素。随着总压和氧浓度的提高以及粒径的减小,半焦的着火温度下降,燃烧稳定性提高;随着加热速率的增加,半焦的着火温度明显上升。

摘要： 根据水煤膏的特点,设计了几种不同结构的雾化喷嘴,采用PIV仪和二次开发的图像处理软件,研究了不同参数下水煤膏的雾化性能,分析了诸因素对水煤膏雾化性能的影响,得出了可供工程应用的喷嘴设计和操作参数.结果表明,当雾化气膏比大于0.6时,雾化颗粒平均粒径降低的幅度很小.

摘要： 增压流化床锅炉燃烧是洁净煤燃烧技术之一，该文简要介绍增压流化床燃烧联合循环电站的发展过程及增压流化床术燃烧联合循环原理，并针对增压流化床燃烧联合循环电站的工艺系统进行较为细致的分析。

摘要： 70MW容量等级的成功投运为增压流化床联合循环向大型化方向发展奠定了坚实的基础。该文介绍了大型（350MW容量等级）增压流化联合循环技术的发展情况，以及增压循环流化床联合循环和第二代增压流化床联合循环的研究情况，预测了它在燃煤发电商业市场的发展前景。

摘要： 增压流化床是个极其复杂，而且内部过程耦合程度很强的设备。以贾旺增压流化床锅米为对象，按建模的过程要求提炼出三个主要物理化学过程，即床内两相流动、化学反应和传热；找出四个影响上述主要过程的主要特征（与循环流化床相比）；压力、粗颗粒、埋管和鼓泡流态化。详细分析了四个特征对主要过程的影响。为下一步具体建模工作打下了基础。

摘要： 增压流化床燃烧联合循环（PFBC一CC）被认为是本世纪末至下世纪最有希望的传统燃煤发电的替代技术之一，本文概要介绍我国PFBC技术的研究情况和东南大学承担的我国PFBC一CC中试电站的规模、选址、系统、总体布置、关键技术、研究目标和实施计划，以及开展PFBC～CC技术研究对我国的现实意义。

摘要： 目前,大型注氧型煤粉气化炉比较成熟,已进入商业运动阶段.大型注空气型煤粉气化炉尚无运行实绩.所以,对大容量机组应优先选用注氧型煤粉气化炉.

摘要： 目前,大型注氧型煤粉气化炉比较成熟,已进入商业运动阶段.大型注空气型煤粉气化炉尚无运行实绩.所以,对大容量机组应优先选用注氧型煤粉气化炉.

摘要： 目前,大型注氧型煤粉气化炉比较成熟,已进入商业运动阶段.大型注空气型煤粉气化炉尚无运行实绩.所以,对大容量机组应优先选用注氧型煤粉气化炉.

摘要： 目前,大型注氧型煤粉气化炉比较成熟,已进入商业运动阶段.大型注空气型煤粉气化炉尚无运行实绩.所以,对大容量机组应优先选用注氧型煤粉气化炉.

摘要： 热交换器(30)和带有热交换器的循环流化床锅炉(10)，其包括设置为与循环流动床锅炉连接的第一(36)和第二(38)流化床热交换室，第一进口通道(18)用以将来自循环流化床锅炉(10)的外部循环的粒子分离器的热固体引入到第一热交换室(36)，第二进口通道(58)用以将固体引入到第二热交换室(38)，第一卸料装置(54、56)用于将冷却固体的第一部分从第一热交换室(36)移动到第二进口通道(58)，第二卸料装置(61)用于将冷却固体从第二热交换室(38)移动到火炉(12)，所述热交换器包括进口装置(64)，用于将热固体直接从火炉(12)的内部循环引入至第二热交换室(38)。热交换器(30)也优选地包括第三卸料装置(72，74、76)，用于将冷却固体的第二部分从第一热交换室(36)直接移至火炉。

摘要： 本发明涉及一种流化床锅炉(1)，包括由壁(2)、炉篦(3)和顶部(4)限定的炉(5)。导向漏斗(7)设置成在炉篦(3)下方且与炉(5)连接，来自所述炉(5)的床料在所述导向漏斗中被向下导引。在所述导向漏斗(7)内、在所述导向漏斗的上边缘和下边缘之间设置有导板(14，15，19)，所述导板从所述导向漏斗(7)的表面上基本分散地布置，用于将床料引导流动到所述导向漏斗(7)内。导板(14，15，19)的目的在于，例如通过防止在导向漏斗的入口连接部(24)和出口连接部(25)之间形成中心流动并同时使床料在导向漏斗(7)的整个横截面区域上流动，平衡物料在导向漏斗(7)内的流动。

摘要： 本发明涉及一种用于流化床反应器系统的气体分布单元，具有该气体分布单元的流化床反应器系统，以及使用该流化床反应器系统制备颗粒状多晶硅的方法。根据本发明的用于流化床反应器系统的气体分布单元使得能够对集气室内的每个区域进行气体流量控制和气体组成控制。此外，具有所述气体分布单元的流化床反应器系统能够对流化床进行形状控制(特别是在鼓泡流化床和喷动流化床之间转变)。使用所述流化床反应器系统制备颗粒状多晶硅的所述方法不仅同时提高了工艺稳定性和生产率，而且也能够在异常情况的事件中实现更灵活的处理。

摘要： 本发明的目的在于提供一种循环流化床锅炉以及具备该循环流化床锅炉的处理系统，所述循环流化床锅炉能够在通过炉内脱硫实现脱硫的同时获得充分的脱氯效率，并且能够简便且低成本地进行脱硫和脱氯。为此，本发明提供下述循环流化床锅炉(1)：该循环流化床锅炉使含有氯成分的废弃物与流动介质混合并燃烧，再利用旋风分离器(3)从燃烧废气中分离捕获流动介质并将其进行循环利用，同时投入包含Ca化合物粉末的脱硫材料以进行炉内脱硫，其中，脱硫材料的最大粒径为100μm以下，并且，旋风分离器(3)用来捕获所述流动介质，并具有使脱硫材料伴随燃烧废气排出的粒子分离功能，在伴随废气排出的脱硫材料的作用下，在由旋风分离器(3)延伸设置出的烟道(21)上进行脱硫及脱氯。

摘要： 本发明公开了一种流化床锅炉分区流化床水平循环燃烧方法及水平循环分区流化床，通过在流化床内布风板上设置几块高度不同的隔墙，形成一个柱塞区和若干个小流化床区，并在柱塞区内装设气动式固体物料循环装置，使床内颗粒燃料在床内呈横向水平迁移运动，形成水平循环，增加颗粒在床内的运动路径，以解决颗粒直接从给料口到溢流口的“短路”问题，延长颗粒在床内的停留时间，强化密相区内的埋管与颗粒床料传热，提高燃料颗粒在床内的一次燃烧的燃烬度，提高燃烧效率。

摘要： 热交换器(30)和带有热交换器的循环流化床锅炉(10)，其包括设置为与循环流动床锅炉连接的第一(36)和第二(38)流化床热交换室，第一进口通道(18)用以将来自循环流化床锅炉(10)的外部循环的粒子分离机的热固体引入到第一热交换室(36)，第二进口通道(58)用以将固体引入到第二热交换室(38)，第一卸料装置(54、56)用于将冷却固体的第一部分从第一热交换室(36)移动到第二进口通道(58)，第二卸料装置(61)用于将冷却固体从第二热交换室(38)移动到熔炉(12)，所述热交换器包括进口装置(64)，用于将热固体直接从熔炉(12)的内部循环引入至第二热交换室(38)。热交换器(30)也优选地包括第三卸料装置(72，74、76)，用于将冷却固体的第二部分从第一热交换室(36)直接移至熔炉。

摘要： 本发明涉及一种流化床锅炉(1)，包括由壁(2)、炉篦(3)和顶部(4)限定的炉(5)。导向漏斗(7)设置成在炉篦(3)下方且与炉(5)连接，来自所述炉(5)的床料在所述导向漏斗中被向下导引。在所述导向漏斗(7)内、在所述导向漏斗的上边缘和下边缘之间设置有导板(14，15，19)，所述导板从所述导向漏斗(7)的表面上基本分散地布置，用于将床料引导流动到所述导向漏斗(7)内。导板(14，15，19)的目的在于，例如通过防止在导向漏斗的入口连接部(24)和出口连接部(25)之间形成中心流动并同时使床料在导向漏斗(7)的整个横截面区域上流动，平衡物料在导向漏斗(7)内的流动。

摘要： 本发明涉及一种用于流化床反应器系统的气体分布单元，具有该气体分布单元的流化床反应器系统，以及使用该流化床反应器系统制备颗粒状多晶硅的方法。根据本发明的用于流化床反应器系统的气体分布单元使得能够对集气室内的每个区域进行气体流量控制和气体组成控制。此外，具有所述气体分布单元的流化床反应器系统能够对流化床进行形状控制(特别是在鼓泡流化床和喷动流化床之间转变)。使用所述流化床反应器系统制备颗粒状多晶硅的所述方法不仅同时提高了工艺稳定性和生产率，而且也能够在异常情况的事件中实现更灵活的处理。

摘要： 本发明的目的在于提供一种循环流化床锅炉以及具备该循环流化床锅炉的处理系统，所述循环流化床锅炉能够在通过炉内脱硫实现脱硫的同时获得充分的脱氯效率，并且能够简便且低成本地进行脱硫和脱氯。为此，本发明提供下述循环流化床锅炉(1)：该循环流化床锅炉使含有氯成分的废弃物与流动介质混合并燃烧，再利用旋风分离器(3)从燃烧废气中分离捕获流动介质并将其进行循环利用，同时投入包含Ca化合物粉末的脱硫材料以进行炉内脱硫，其中，脱硫材料的最大粒径为100μm以下，并且，旋风分离器(3)用来捕获所述流动介质，并具有使脱硫材料伴随燃烧废气排出的粒子分离功能，在伴随废气排出的脱硫材料的作用下，在由旋风分离器(3)延伸设置出的烟道(21)上进行脱硫及脱氯。

摘要： 本发明公开了一种流化床锅炉分区流化床水平循环燃烧方法及水平循环分区流化床，通过在流化床内布风板上设置几块高度不同的隔墙，形成一个柱塞区和若干个小流化床区，并在柱塞区内装设气动式固体物料循环装置，使床内颗粒燃料在床内呈横向水平迁移运动，形成水平循环，增加颗粒在床内的运动路径，以解决颗粒直接从给料口到溢流口的“短路”问题，延长颗粒在床内的停留时间，强化密相区内的埋管与颗粒床料传热，提高燃料颗粒在床内的一次燃烧的燃烬度，提高燃烧效率。