SF6断路器
SF6断路器的相关文献在1989年到2022年内共计936篇,主要集中在电工技术、工业经济、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文901篇、会议论文35篇、专利文献2918923篇;相关期刊290种,包括电工技术、电气制造、机电信息等;
相关会议29种,包括首届直流输电与电力电子专委会学术年会、2012输变电年会、CTATEE’2011--2011年全国电工理论与新技术学术年会等;SF6断路器的相关文献由1357位作者贡献,包括刘晓明、曹云东、施文耀等。
SF6断路器—发文量
专利文献>
论文:2918923篇
占比:99.97%
总计:2919859篇
SF6断路器
-研究学者
- 刘晓明
- 曹云东
- 施文耀
- 李建基
- 王尔智
- 冷雪
- 林莘
- 刘卫东
- 刘文浩
- 赵云学
- 黎斌
- 修士新
- 刘广梅
- 张丽娜
- 张渺
- 徐建源
- 李传阳
- 牟京卫
- 王璞
- 虞宇飞
- 谢宏亮
- 黄潍
- 何勇
- 关永刚
- 刘斌
- 吴军辉
- 孙志恒
- 庞先海
- 张俊民
- 张安平
- 张宗九
- 张苏江
- 张荣德
- 张青
- 戴美胜
- 杨韧
- 林立生
- 王其平
- 王艳秋
- 胡宝林
- 胡秋江
- 范敏
- 蒋志刚
- 邱向群
- 郭瑾
- 金泰宏
- 韩颖
- 魏俊梅
- 黄礼邻
- 何庆广
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王熹瞳
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摘要:
SF6 断路器是变电检修工作中的重要部分,对于保障变电设备正常运行具有至关重要的作用。 因此,SF6 断路器特点和维护对策具有应用研究价值,值得相关变电检修人员探索。 本文通过分析 SF6 断路器设备的工作原理和工作特点,对 SF6 断路器中出现的故障问题进行深入分析,结合 SF6 断路器的特点和问题提出一些建议,从而更好的保障变电设备的稳定运行。
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邓冰;
王贺;
孟庆伦
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摘要:
0引言某110kV变电站内110kV六氟化硫(SF6)断路器采用“COMPASS-145”组合电器,简称全封闭空气外绝缘紧凑型多功能SF6组合电器,SF6断路器由三相单极独立气室构成,SF6断路器灭弧室内充满无色、无味、不可燃的惰性SF6气体,且SF6是一种广泛应用于气体绝缘电气设备中的优良绝缘气体,具有高介电强度的绝缘介质及优异的冷却电弧特性,绝缘气体本身的质量与充入绝缘气体设备的密封性能是决定断路器绝缘性能的关键指标。
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郭瑾;
姜旭
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摘要:
本文基于磁流体理论,采用真实气体模型和动网格模拟,建立252kV自能式SF_(6)断路器的仿真模型,分别进行不同开断电流和不同燃弧时间下的气流场计算。从气体压力曲线变化比较膨胀室的增压情况。在关键区域选取7个监测点,观察气体压力、温度、速度和马赫数的变化特征。40kA、50kA和63kA短路电流下的计算结果表明,在相同电流条件下,短路电流对增压的影响较小,膨胀室的气体压力增量接近;气流场、气体压力的分布和燃弧时间的关系更密切;燃弧时间越长,气体压力的上升幅度越大;在电流最终过零时刻,较大短路电流下的温度远高于较小电流。因此,为满足市场需求,应根据大电流开断条件下长燃弧时间的性能进行更多的改进。
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陈轩;
刘南波;
文雅钦;
戴栩生;
刘子阳
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摘要:
GIS设备由于其封闭性,难以直观确认其设备状态,其SF_(6)气体压力也很容易被忽视。一旦在设备检修过程中对设备进行试操作过程中,发生气室SF_(6)气压低的情况,会引起GIS内部绝缘故障。针对一起345 kV GIS设备误操作事故,造成的GIS设备低压力带电工况,结合SF_(6)气体的绝缘特性分析,给出了一次设备的故障发展过程和事故成因,并针对该GIS检修工作的中的漏洞,提出了解决措施及建议,可为GIS设备的运维检修工作提供参考。
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唐云武;
高代阳;
周涌丰;
范勇
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摘要:
某水电站220 kV开关站旁路母线断路器操作机构箱为单相式,在对旁路母线“充电”时,SF_(6)断路器“三相电压不一致”保护动作导致断路器异常分闸。辅助接点传动连杆连接处长期相对转动出现间隙,且连杆自身连接存在磨损变形,加之断路器在分合闸中的振动较大等综合因素引发此次合闸异常故障。检修过程中对故障连杆进行了更换处理,并对螺栓用标准力矩进行紧固后对断路器进行“现地”和“远方”分合闸试验,试验正常且分合闸机械特性数据合格。
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李敬明
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摘要:
SF_(6)断路器气室湿度的变化规律直接影响断路器湿度超标后的及时处理,目前对SF_(6)断路器气室水分超标后不同处理方式下湿度的变化规律缺乏共识。本文通过对现场一台220kV SF_(6)断路器水分超标后采取的处理方法,从吸附剂及绝缘件等方面,分析了湿度超标故障后不同处理方式下湿度的变化规律及成因,为SF_(6)断路器湿度超标后的处理提供依据。
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潘中伟;
黄建波;
文武甲
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摘要:
为了提高SF_(6)断路器在不同运行环境下对电力系统的管理效果,提出状态检修模式下SF_(6)断路器管理研究,计算状态检修模式下线路负载,以此得出电流总量,根据电压总量和电能总量对SF_(6)断路器的调节需求,利用直觉模糊将得到的调节需求转化为量化指标,作为SF_(6)断路器管理的依据,实现对电力系统参数的调节。测试结果表明,该方法可以实现不同状态检修模式下对电流的有效控制。
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王佳琳;
周雄;
彭彦军;
张晓辉;
黄勇强
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摘要:
SF_(6)断路器灭弧室为封闭式结构,难以直接观测到开断过程灭弧室内各物理场的变化情况,为此建立灭弧室内开断过程的电热流体多物理场耦合仿真模型,研究开断过程中各物理场的变化规律。研究发现:当电流在开距较小时过零易导致电弧重燃,电弧的熄灭必须具备足够的吹弧气流速度与介质恢复强度;在开断30 kA短路电流时,电弧最高温度约18000 K,熄弧后弧隙温度迅速降低到3000 K以下;压气缸内气体压力随触头运动逐渐增大,最大可达1.0 MPa;吹弧气体速度随喷口的打开逐渐增大,最大速度为253 m/s,冷态气体会带走大量电弧能量并不断压缩电弧半径,为电流过零创造有利的熄弧条件;弧隙最大电场强度随间隙距离与电压变化,一般出现在静弧触头端部与动弧触头弧角处。研究结果可为SF_(6)断路器短路开断过程与机理分析提供理论支撑。
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彭军
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摘要:
近年来,随着固海扬水大型灌排泵站更新改造工程步伐不断加快,大量新设备、新技术、新工艺得到广泛应用,泵站运行及检修人员在设备运行管理、日常巡视、维护检修等方面面临新的挑战。本文主要通过对气体绝缘金属封闭开关设备(以下简称“GIS”)在泵站变电所工程项目中的应用及其分析,以提升泵站运行维护人员管理能力,以达到变电所设备安全、稳定、可靠运行的目的。
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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王亮;
林莘
- 《2012输变电年会》
| 2012年
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摘要:
针对126 kV SF6断路器灭弧室进行电场和气流场数值模拟计算,将气流场数值计算结果代入由流注理论推导而来的电场击穿判据中,得出灭弧室内介质的临界击穿场强值。临界击穿场强计算考虑了触头表面粗糙度的影响。以弧隙电场强度最大点作为临界击穿电压计算点,通过计算得到的临界击穿场强确定触头两端介质临界击穿电压.最终,通过介质临界击穿电压与TRV的对比,验证所求得的介质临界击穿电压是否满足对该断路器空载开断能力的要求.
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