圆筒型

摘要： 2022年3月16日,由海洋石油工程股份有限公司(以下简称“海油工程”)负责总包的的亚洲首艘圆筒型FPSO(浮式生产储卸油装置)“海洋石油122”在海洋石油工程(青岛)有限公司举行开工仪式。该圆筒型FPSO是目前亚洲最大的圆筒型生产储油平台,入级中国船级社(CCS)。该项目由我国自主设计建设,首次应用的多项技术将填补我国海洋工程领域空白,助力我国深水超大型海洋油气装备自主设计建造和集成能力取得新突破。

摘要： 圆筒型FPSO作为一种新型海洋工程装备,逐渐被应用于全球海洋油气资源的开发。该文以适用于南海深水油气田开发的圆筒型FPSO为研究对象,基于三维势流理论和莫里森(Morison)方程,采用Sesam软件建立圆筒型FPSO的湿表面模型和水动力计算模型,并对圆筒型FPSO在波浪中的频域运动响应特性进行计算,将载重量相近的圆筒型FPSO与船型FPSO的纵摇、横摇和垂荡运动响应进行对比研究,结果表明圆筒型FPSO的运动特性优于船型FPSO。该文同时也对不同船体直径、阻尼板直径、船体吃水以及环境条件重现期下的圆筒型FPSO垂荡运动响应进行研究,研究结果对于圆筒型FPSO的总体设计具有重要指导作用。

摘要： 01.出酱缸记从黄豆演化出来的酱油,像墨汁幽暗僻静,却蕴藏香气。八零后小孩对于酱油的概念,还有一种古典的仪式,用一个竹筒或塑料制成的圆筒型勺子,从酱油缸里盛满满一勺,在顺着漏斗内壁流入各家自己带来的瓶瓶罐罐。

摘要： 《海上浮式装置入级规范》2021年第1次变更通告主要增加了圆筒型浮式装置的相关技术要求。该变更通告在《海上浮式装置入级规范(2020)》的基础上,对第1篇第2章2.1.3“定义”和2.3.2“附加标志”进行了修订,增加了圆筒型浮式装置的定义和附加标志,并在第9篇中新增了第5章关于圆筒型浮式装置的技术要求。

摘要： 楼下十字路口边有一个小报亭,因为经常路过,所以还记得起。街边的小报亭很小,大致只有容一个人在里面转身、外能存放点杂物的空间。没有留意它外形具体是什么样子,好像有些是邮筒一样的圆筒型,有些是四四方方箱柜型,顶部盖着一个蘑菇顶,遮风挡雨,显得有些简陋。齐腰开个窗,架个小窗台,上面摆些杂七杂八的书籍杂志,窗框边靠着一个竖起的小木板格子,饮料只有几种,一般就放在旁边加摆的泡沫箱子里。有些勤快的摊主,会顺带卖早餐,打包好的豆浆、包子,数量有限。

摘要： 相同槽数的分数槽圆筒型永磁直线电机,极数的多少影响了电机的电磁性能和永磁体用量.以9槽8极和9槽10极分数槽圆筒型永磁直线电机为例,基于Ansoft软件分别对影响分数槽圆筒型永磁直线电机运行性能的初级齿宽和次级永磁体轴向长度进行优化,分析比较两种电机空载和负载下的电磁性能,以及永磁体用量,揭示多极与少极对分数槽圆筒型永磁直线电机性能的影响规律.所得规律可为圆筒型永磁直线电机的设计提供一定的理论指导.

摘要： 本文从结构设计、模拟计算等方面分析对比了圆筒型转化炉与方箱型转化炉的不同,阐述了在一定规模范围内采用圆筒型转化炉具备的优势.

摘要： 曾经为中国造船业带来“希望”的圆筒形FPSO设计公司Sevan Marine产权将被新加坡船厂收购。在海工市场，拥有核心技术的新加坡船企未来将继续成为中国造船业最大的竞争对手。

摘要： 3月2日，央视新闻联播推出的两会特别节目《点赞中国》，为祖国飞速发展的成就点赞，为人民生活的日新月异点赞。中远海运新光华轮运载“希望6号”圆筒型浮式生产储卸油平台获得了开篇首赞。

摘要： 本文介绍了一种应用于直线伺服系统的圆筒型永磁直线同步电机,提出了一种新型的结构,给出了电机的基本设计参数,利用Ansys软件对该直线电机进行了磁场分析,计算电机推力.按照设计方案,制造了样机,并对样机进行了实验,给出在不同工况下电机的运行曲线.通过实验证明,该结构的永磁直线同步电机适合应用于直线伺服系统.

摘要： 首先用有限元分析来说明本文所研究的圆筒永磁直线电机推力波动主要是由齿槽力引起的。为削弱该电机的齿槽力，采用了一种基于能量法和傅立叶分解的解析分析方法，推导出圆筒直线电机与结构参数有关的齿槽力表达式。在此基础上，研究了对定子极距所作的微小改变和极弧系数的优化选择对齿槽力的影响，提出了减少电机齿槽力的优化方案。利用有限元法对其验证，通过抽油机实际测试，证明文中提出的方法是正确有效的。

摘要： 首先用有限元分析来说明本文所研究的圆筒永磁直线电机推力波动主要是由齿槽力引起的。为削弱该电机的齿槽力，采用了一种基于能量法和傅立叶分解的解析分析方法，推导出圆筒直线电机与结构参数有关的齿槽力表达式。在此基础上，研究了对定子极距所作的微小改变和极弧系数的优化选择对齿槽力的影响，提出了减少电机齿槽力的优化方案。利用有限元法对其验证，通过抽油机实际测试，证明文中提出的方法是正确有效的。

摘要： 首先用有限元分析来说明本文所研究的圆筒永磁直线电机推力波动主要是由齿槽力引起的。为削弱该电机的齿槽力，采用了一种基于能量法和傅立叶分解的解析分析方法，推导出圆筒直线电机与结构参数有关的齿槽力表达式。在此基础上，研究了对定子极距所作的微小改变和极弧系数的优化选择对齿槽力的影响，提出了减少电机齿槽力的优化方案。利用有限元法对其验证，通过抽油机实际测试，证明文中提出的方法是正确有效的。

摘要： 首先用有限元分析来说明本文所研究的圆筒永磁直线电机推力波动主要是由齿槽力引起的。为削弱该电机的齿槽力，采用了一种基于能量法和傅立叶分解的解析分析方法，推导出圆筒直线电机与结构参数有关的齿槽力表达式。在此基础上，研究了对定子极距所作的微小改变和极弧系数的优化选择对齿槽力的影响，提出了减少电机齿槽力的优化方案。利用有限元法对其验证，通过抽油机实际测试，证明文中提出的方法是正确有效的。

摘要： 首先用有限元分析来说明本文所研究的圆筒永磁直线电机推力波动主要是由齿槽力引起的。为削弱该电机的齿槽力，采用了一种基于能量法和傅立叶分解的解析分析方法，推导出圆筒直线电机与结构参数有关的齿槽力表达式。在此基础上，研究了对定子极距所作的微小改变和极弧系数的优化选择对齿槽力的影响，提出了减少电机齿槽力的优化方案。利用有限元法对其验证，通过抽油机实际测试，证明文中提出的方法是正确有效的。

摘要： 一种圆筒形垫圈，包括加强构件(70)、耐热材料(71)、以及分散地分布于加强构件(70)和耐热材料(71)中的孔隙。加强构件(70)和所述耐热材料(71)彼此缠结以便具备结构完整性，相对于圆筒形垫圈的总体积而言，加强构件(70)占据32％至60％的体积，耐热材料(71)占据5％至58％的体积，并且孔隙占据10％至35％的体积。

摘要： 一种圆筒形垫圈（23），构造成包括由膨胀石墨构成的耐热材料（1）和由金属丝网构成的加强材料（2），耐热材料和加强材料被压缩和缠结而设置成一体化结构。圆筒形垫圈（23）的露出的圆柱形内周表面（19）、露出的圆柱形外周表面（20）和露出的轴向环形端面（21,22）分别构成一表面，在这些表面中，由耐热材料（1）构成的表面部和由加强材料（2）构成的表面部混合。在圆筒形垫圈（23）中，耐热材料（1）的密度范围在1.21-1.58Mg/m

摘要： 本发明涉及圆筒型靶的制造方法及圆筒型靶。本发明的课题在于提供制造在长度方向上几乎没有变形的圆筒型靶的方法。本发明涉及的圆筒型靶的制造方法包括下述工序：将靶材料加工成圆筒形状的工序；在已被加工成圆筒形状的靶材料上设置用于安装至溅射装置的接合件的工序；和为了对具有接合件的靶材料的直线度是否在预先规定的范围内进行确认，而对具有接合件的靶材料的外观的长度方向上的直线度进行测定的工序。

摘要： 本发明的课题在于提供制造在长度方向上几乎没有变形的圆筒型靶的方法。本发明涉及的圆筒型靶的制造方法包括下述工序：将靶材料加工成圆筒形状的工序；在已被加工成圆筒形状的靶材料上设置用于安装至溅射装置的接合件的工序；和为了对具有接合件的靶材料的直线度是否在预先规定的范围内进行确认，而对具有接合件的靶材料的外观的长度方向上的直线度进行测定的工序。

摘要： 本发明的圆筒型溅射靶用热挤压原材料中，铜的纯度设在99.99质量％以上且99.9995质量％以下的范围内，Al的含量设为0.5质量ppm以下，Si的含量设为1质量ppm以下，C的含量设为1质量ppm以下，O的含量设为2质量ppm以下，H的含量设为1质量ppm以下，S的含量设为5质量ppm以下，在轴线O方向的一端部、中间部及另一端部的与轴线O方向正交的3个截面上，在周向的4个位置的表层部、从表层部向径向的1/4位置、从表层部向径向的1/2位置这3个位置的共36处测定出的平均晶体粒径设在10μm以上且110μm以下的范围内，且维氏硬度设在40Hv以上且100Hv以下的范围内。

摘要： 本发明提供一种圆筒型线性马达的电枢，可以解决在现有的圆筒型线性马达的电枢两端部漏磁通与铝框内交链，从而产生成为马达制动力的粘性阻尼力的问题。具体为，一种圆筒形线性马达电枢(20)，在由磁性体构成的圆筒形磁轭(20b)的内侧于轴向上并排配置多个圆筒形绕组(20a)，由覆盖圆筒形磁轭(20b)外侧的框(20d)、(20e)构成，其为，仅在圆筒形磁轭(20b)存在的轴向区域为铝框(20d)，使电枢的轴向两端部为树脂盖(20e)。

摘要： 本发明的圆筒型溅射靶具备呈圆筒形状的溅射靶材和经由焊接层接合于该溅射靶材的内周侧的衬管，所述圆筒型溅射靶的特征在于，所述焊接层由In系焊接材料构成，氧含量为100质量ppm以下。

摘要： 本发明涉及圆筒型靶的制造方法及圆筒型靶。本发明的课题在于提供制造在长度方向上几乎没有变形的圆筒型靶的方法。本发明涉及的圆筒型靶的制造方法包括下述工序：将靶材料加工成圆筒形状的工序；在已被加工成圆筒形状的靶材料上设置用于安装至溅射装置的接合件的工序；和为了对具有接合件的靶材料的直线度是否在预先规定的范围内进行确认，而对具有接合件的靶材料的外观的长度方向上的直线度进行测定的工序。

摘要： 本发明的圆筒型溅射靶的制造方法包括：焊接材涂布工序，在溅射靶材的内周面及衬管的外周面形成焊料基底层；冷却工序，在焊接材涂布工序之后冷却溅射靶材及衬管；氧化物去除工序，去除在焊料基底层表面生成的氧化物；及焊料接合工序，对溅射靶材与衬管进行焊料接合。

摘要： 本发明的圆筒型溅射靶用热挤压原材料中，铜的纯度设在99.99质量％以上且99.9995质量％以下的范围内，Al的含量设为0.5质量ppm以下，Si的含量设为1质量ppm以下，C的含量设为1质量ppm以下，O的含量设为2质量ppm以下，H的含量设为1质量ppm以下，S的含量设为5质量ppm以下，在轴线O方向的一端部、中间部及另一端部的与轴线O方向正交的3个截面上，在周向的4个位置的表层部、从表层部向径向的1/4位置、从表层部向径向的1/2位置这3个位置的共36处测定出的平均晶体粒径设在10μm以上且110μm以下的范围内，且维氏硬度设在40Hv以上且100Hv以下的范围内。