P91钢

摘要： P91钢具有良好的高温力学性能,在发电厂主蒸汽管道中应用十分广泛。采用单一变量法,对不同坡口角度下P91管道TIG自动焊对接接头组织和力学性能进行分析。结果表明:热处理后的P91钢焊接接头组织为回火马氏体+少量δ铁素体,随坡口角度增加,焊缝冲击吸收能量、常温抗拉强度有所提高,硬度和高温抗拉强度无明显变化,因此在一定范围内降低坡口角度能有效提高TIG自动焊焊接效率。

摘要： 基于仿真模拟软件SYSWELD,建立了P91钢材料属性数据库,设计开发了考虑马氏体相变的“热-冶金-力学”耦合计算方法,采用热循环曲线法对P91钢平板对接接头残余应力场进行数值模拟仿真分析。参照原始焊接工艺方案进行上下0.5 mm/s焊接速度的调整,并进行残余应力仿真计算。结果表明,马氏体相变能抵消焊缝热收缩时产生的拉应力。后道焊缝焊接过程中施加的热载荷对前道焊缝应力变化和平板角变形有着显著的影响。考虑后道焊缝焊接过程中施加的热载荷对前道焊缝组织变化的影响时,焊接接头整体的拉应力大幅度下降,热影响区的拉应力上升,角变形起缓和作用。焊接速度越大,Von Mises残余应力和横向残余应力越大,纵向残余压应力越小。

摘要： 快堆使用P91钢作为主蒸汽管道的材料,通过对P91钢的化学成分和力学性能进行分析,对焊接及热处理工艺参数进行研究,详细探讨了P91钢的焊接热输入、预热温度、层间温度、马氏体转变、后热、焊后热处理工艺过程的作用,工艺参数上下限对焊缝组织和性能的影响规律,使焊接技术人员能够根据具体情况选择合适的工艺参数,确保主蒸汽管道的焊接质量,为后续快堆P91钢主蒸汽管道的焊接及热处理提供参考和借鉴。

摘要： 从马氏体亚结构、析出相、固溶元素以及位错密度等方面探究了某超临界机组蒸汽管道用P91钢服役8.8万h后其强度下降的原因.结果表明:服役后P91钢中M23C6型碳化物的平均粒径由78.0 nm增加到190.6 nm,同时析出了平均粒径为393.2 nm的Laves相,M23C6型碳化物的粗化使得析出相对屈服强度的贡献值下降了38.7％,Laves相的析出对屈服强度的贡献很小;M23C6型碳化物的Ostwald熟化与粗大Laves相的析出消耗了基体中的碳、铬、钼、硅元素,降低了固溶强化效果;服役后P91钢中马氏体板条块尺寸与板条宽度增大,对该钢屈服强度降低有一定贡献;服役P91钢中的位错密度为6.4×1013 m-2,低于未服役P91钢的(9.7×1013 m-2),位错对基体的强化效果降低了18.8％;在所有因素的作用下,服役后P91钢的屈服强度降低了27.0％.

摘要： 某火电机组P91主蒸汽管道的某个弯头硬度偏低,对其进行组织分析和寿命评估.结果表明:该弯头的显微组织大部分为铁素体+碳化物,析出相主要为Cr23C6相和富Mo元素的Laves相;当管道在541 °C、17.5 MPa下服役时,该弯头的剩余寿命为5.47×104 h.

摘要： P91材质在压力管道中颇为常见,承受高温高压的恶劣工况,其焊接质量影响机组的安全运行,文中根据实例,分析了 P91材料的焊接性,介绍了 P91的焊接工艺、热处理工艺以及注意事项,针对现场焊接质量监控过程的要点予以介绍,并总结了质量控制的措施及建议.

摘要： 以P91材质Φ355.6m m×27.79m m管道窄间隙全位置T I G自动焊焊接接头为研究对象,研究热处理对其焊接接头残余应力的影响.通过盲孔法对残余应力值进行测量计算,结果表明:热处理可以改善P91钢管环焊缝的残余应力分布特点.

摘要： P91钢是火力发电、核电等工程领域中广泛应用的耐高温材料,评价其蠕变损伤特性对材料寿命的评估有重要的工程价值.基于连续性损伤理论建立了P91钢材料在620°C下的损伤曲线,并研究了蠕变εc对损伤的影响.结果表明:在同温同载荷下,随着εc的增加损伤呈线性增长规律,损伤曲线可以完整地模拟蠕变过程,损伤值与实验值吻合较好,说明运用损伤理论可以更准确地评估剩余寿命.

摘要： 对国内某钢厂生产的P91钢管,在试验温度625°C、应力80～140 MPa范围内进行了7个应力水平的持久强度试验,对每一应力对应的破断时间进行一元线性回归,并对结果进行相关系数检验,外推得到基于一定置信度和存活概率的100000 h持久强度.结果表明:试验温度为625°C时,在置信度γ为95％、存活概率为99.9％条件下,外推得到该P91钢管100000 h的持久强度为71.38 MPa;随着破断时间的延长,同一应力下不同破断时间的标准差逐渐降低,推测与蠕变机制的变化有关.

摘要： 目前已有的里氏-布氏换算关系表多适用于碳钢、低合金钢、铸钢,不一定适用于中高合金耐热钢.而在已有的研究中,样品的硬度值分布过宽,在大范围的硬度分布区间进行回归分析可能存在较大的误差.本研究采用顶端淬火法制备了硬度值分布窄且均匀的P91钢样品,在较高硬度区间内对其里氏硬度和布氏硬度的关系进行了回归分析.结果 表明,在里氏硬度值640～680高硬度范围内,其回归关系为:HBW=2.083×HLD-961.7.

摘要： 对超临界电厂用材料P91钢546°C下进行应力控制的蠕变-疲劳交互作用试验。文中采用频率分离法修正应变能划分法对P91钢应力控制下蠕变-疲劳交互作用进行寿命预测,分析断口形貌特征。研究结果表明,当平均应力远小于应力幅时,试样主要表现为疲劳断裂,当平均应力与应力幅相等时,试样为蠕变疲劳共同作用下的断裂特征,当平均应力远大于应力幅时,断裂特征为蠕变断裂。采用该方法的寿命预测结果与试验结果吻合较好,80%的数据点落于1.25倍误差带范围之内。研究结果为P91钢蠕变疲劳寿命预测提供了理论和实验基础。

摘要： 对超临界电厂用材料P91钢546°C下进行应力控制的蠕变-疲劳交互作用试验。文中采用频率分离法修正应变能划分法对P91钢应力控制下蠕变-疲劳交互作用进行寿命预测,分析断口形貌特征。研究结果表明,当平均应力远小于应力幅时,试样主要表现为疲劳断裂,当平均应力与应力幅相等时,试样为蠕变疲劳共同作用下的断裂特征,当平均应力远大于应力幅时,断裂特征为蠕变断裂。采用该方法的寿命预测结果与试验结果吻合较好,80%的数据点落于1.25倍误差带范围之内。研究结果为P91钢蠕变疲劳寿命预测提供了理论和实验基础。

摘要： 对超临界电厂用材料P91钢546°C下进行应力控制的蠕变-疲劳交互作用试验。文中采用频率分离法修正应变能划分法对P91钢应力控制下蠕变-疲劳交互作用进行寿命预测,分析断口形貌特征。研究结果表明,当平均应力远小于应力幅时,试样主要表现为疲劳断裂,当平均应力与应力幅相等时,试样为蠕变疲劳共同作用下的断裂特征,当平均应力远大于应力幅时,断裂特征为蠕变断裂。采用该方法的寿命预测结果与试验结果吻合较好,80%的数据点落于1.25倍误差带范围之内。研究结果为P91钢蠕变疲劳寿命预测提供了理论和实验基础。

摘要： 对超临界电厂用材料P91钢546°C下进行应力控制的蠕变-疲劳交互作用试验。文中采用频率分离法修正应变能划分法对P91钢应力控制下蠕变-疲劳交互作用进行寿命预测,分析断口形貌特征。研究结果表明,当平均应力远小于应力幅时,试样主要表现为疲劳断裂,当平均应力与应力幅相等时,试样为蠕变疲劳共同作用下的断裂特征,当平均应力远大于应力幅时,断裂特征为蠕变断裂。采用该方法的寿命预测结果与试验结果吻合较好,80%的数据点落于1.25倍误差带范围之内。研究结果为P91钢蠕变疲劳寿命预测提供了理论和实验基础。

摘要： 通过对低硬度P91材质的蒸汽管道的解剖分析和各种性能研究,揭示了P91钢在热加工过程中材料软化的原因之一,是由于再结晶生成了一定量的铁素体造成的。还对铁素体产生机制以及软化的P91钢蒸汽管道的性能和安全性进行了研究和分析。并制定了实际弯制加工过程中工艺控制措施。

摘要： 通过对低硬度P91材质的蒸汽管道的解剖分析和各种性能研究,揭示了P91钢在热加工过程中材料软化的原因之一,是由于再结晶生成了一定量的铁素体造成的。还对铁素体产生机制以及软化的P91钢蒸汽管道的性能和安全性进行了研究和分析。并制定了实际弯制加工过程中工艺控制措施。

摘要： 通过对低硬度P91材质的蒸汽管道的解剖分析和各种性能研究,揭示了P91钢在热加工过程中材料软化的原因之一,是由于再结晶生成了一定量的铁素体造成的。还对铁素体产生机制以及软化的P91钢蒸汽管道的性能和安全性进行了研究和分析。并制定了实际弯制加工过程中工艺控制措施。

摘要： 通过对低硬度P91材质的蒸汽管道的解剖分析和各种性能研究,揭示了P91钢在热加工过程中材料软化的原因之一,是由于再结晶生成了一定量的铁素体造成的。还对铁素体产生机制以及软化的P91钢蒸汽管道的性能和安全性进行了研究和分析。并制定了实际弯制加工过程中工艺控制措施。

摘要： 通过对低硬度P91材质的蒸汽管道的解剖分析和各种性能研究,揭示了P91钢在热加工过程中材料软化的原因之一,是由于再结晶生成了一定量的铁素体造成的。还对铁素体产生机制以及软化的P91钢蒸汽管道的性能和安全性进行了研究和分析。并制定了实际弯制加工过程中工艺控制措施。

摘要： 对超临界电厂用材料P91钢546°C下进行了应力控制的蠕变—疲劳交互作用试验,采用扫描电镜对蠕变—疲劳交互作用下P91钢试样断口进行了分析,并采用原位拉伸试样,观测了P91钢蠕变—疲劳交互作用下的断裂过程,获得了P91钢蠕变—疲劳交互作用下断裂机制与断裂特性。研究结果表明,试样断口微观形貌特征显示出其断裂机制是由蠕变、疲劳与蠕变—疲劳交互作用控制的,能谱分析和原位观测均显示了P91钢在蠕变—疲劳交互作用下,夹杂是引起裂纹起裂的主要原因。研究结果为控制P91钢蠕变—疲劳交互作用下损伤提供了理论和试验基础。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm2以上且500个/μm2以下，屈服应力为420MPa以上，疲劳强度为330MPa以上。据此，能够实现优良的切削性、高屈服应力以及高疲劳强度。

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明涉及一种宽度500mm以上厚度0.02mm精密不锈钢钢箔的轧制工艺，包括步骤：1)选料：选择厚度为0.35mm、宽度为550～650mm的BWG304L不锈钢钢卷作为轧制原料；2)中间轧程轧制：中间轧程分三道次轧制，由0.35mm轧制至0.035mm；3)成品轧程轧制：成品轧程轧制工作辊直径采用Φ20～30mm，材质选择为M2，粗糙度Ra为0.1～0.25μm，成品轧程分四道次轧制，由0.035mm轧制至0.02mm，成品轧程轧制张力控制在250～450N/mm2，轧制力控制在500KN以下。利用上述轧制工艺生产的0.02mm精密不锈钢钢箔表面质量和实际板型良好，适用于工业化大生产，满足精密不锈钢钢箔的高端行业高品质要求。

摘要： 本发明公开了一种半钢冶炼帘线钢或硬线钢控制钢中氮含量的方法，包括顺序进行的以下步骤：a、将半钢在转炉中进行冶炼，在转炉冶炼的全过程中采用底吹氩气的供气制度，并将转炉钢水的终碳含量控制为0.05％～0.20％；b、在转炉出钢过程中，在出钢量达到转炉钢水总量的1/5之前，开始向钢包精炼炉中加入脱氧合金和精炼渣，并在出钢量达到转炉钢水总量的2/5之前完成脱氧合金和精炼渣的加入，所述精炼渣的碱度为0.8～1.2；c、将钢水在钢包精炼炉中精炼，在精炼初期，加入9～14kg/t钢的所述精炼渣；d、对钢水进行真空循环脱气精炼；e、对钢水进行连铸，在连铸过程中，加入覆盖剂以完全覆盖连铸中间包的钢液面，并且在浇注过程中，中间包的塞棒不吹氩气。

摘要： 本发明公开了一种纳米九一散制剂药物,它是以纳米石膏(煅)、纳米红粉为原料,按比例配制,制成新的药物制剂,其颗粒细度达1200－1500目,粒径为0.1－200nm,其中绝大部分粒径小于100nm,并具有新的物性。采用微波萃取、减压浓缩、超音速射流技术喷雾干燥等步骤制成。该药物生物利用度高,治疗效果显著。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了一种齿轮钢钢棒用钢及其制备方法和钢棒的制备方法。所述齿轮钢钢棒用钢的组成包括以下质量百分比的化学成分：C：0.17％～0.24％；Mn：0.85％～1.07％；Si：0.19％～0.30％；Cr：0.98％～1.10％；Mo：0.05％～0.10％；Ni：0.15％～0.25％；Al：0.01％～0.05％；P：小于0.02％；S：小于0.02％；余量为Fe，且所述齿轮钢钢棒用钢Mn与Si的质量比为3.5至4.0之间。本发明所提供的齿轮钢钢棒用钢有较好的末端淬透性。同时生产工艺简单，成本较低。

摘要： 本发明提供钢锻件用钢和组装型曲轴用钢锻曲拐及钢锻轴颈。所述钢锻件用钢以质量％计含有0.28％以上且0.47％以下的C、0.45％以下的Si、0.90％以上且1.50％以下的Mn、0.006％以下的S、0.30％以下的Cu、0.15％以下的Mo以及0.06％以上且0.32％以下的V，余部为Fe及不可避免的杂质，初析铁素体和珠光体的合计面积率相对于金属组织整体为90％以上，当量圆直径为50nm以下的V系碳化物在初析铁素体中的个数密度为55个/μm

摘要： 本实用新型涉及炼钢自动化领域，具体的是一种推钢式加热炉自动进钢、排钢、出钢系统，包括加热炉、正对于加热炉的入口位置设的推钢机以及位于推钢机和加热炉之间的进钢辊道，进钢辊道中可一次并行多条钢坯，在进钢辊道与加热炉之间设有用于计数的第一接近开关，第一接近开关位于钢坯的下方，位于进钢辊道末端设有用于提示钢坯到位的第二接近开关，本实用新型通过第一接近开关可对一次进入加热炉的钢坯数量进行计数，通过第二接近开关可判断钢坯是否到达进钢辊道中的正对加热炉入口位置，可避免因人工视线操作造成的疲劳出错。

摘要： 本实用新型涉及一种用于钢壳沉管的端钢壳，特别是一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构和用于钢壳沉管的端钢壳，其中，钢结构包括环形腔体，所述环形腔体内设置有隔板，所述隔板沿所述环形腔体横向设置，所述隔板上设置有过浆孔，所述隔板与所述环形腔体的腔壁相连接。本实用新型的一种用于钢壳沉管的端钢壳的钢结构，通过环形腔体来适应钢壳沉管外壁的环形结构，同时环形腔体内设置有隔板，以满足确保端钢壳的强度要求，隔板上设置有过浆孔，使得整个环形腔体环形同仓，以适配钢壳沉管，满足钢壳沉管端部的使用要求。