固溶热处理

摘要： 针对航空用铝合金T型管件目前采用冲压焊接等工艺存在效率低、尺寸精度差等问题,对该零件高效、低成本成形方式进行探索和研究。采用有限元模拟和试验相结合的方法进行6061铝合金T型管翻边成形工艺的设计和模具开发,并采用相应的模具进行成形试验。分别针对锥形、内凹锥形和球冠形3种不同结构形式的拉拔头对翻边成形的影响进行模拟;探索了不同初始预开孔条件下支管壁厚减薄率变化;借助于电子万能试验机对不同预开孔条件下翻边成形力进行了准确记录和对比分析。研究结果表明,采用所设计的模具可以实现对支管高度为3mm的6061铝合金T型管的高效成形,最大壁厚减薄率约为33.6%。

摘要： 在日常的生活中,小到餐具、家用电器,大到汽车、船舶、航天飞机,均可看到铝合金的身影。铝合金因其质量轻、优异的耐腐蚀性、良好的机械力学性能等特点,已经完全融入人们的生产和生活中,发挥着不可替代的作用。铝合金包铝是指将高纯铝包裹在硬铝合金外表面,由于铝是活泼金属,与空气接触的部分会形成一层致密的氧化铝薄膜,从而对硬铝合金起到良好的耐腐蚀保护。由于纯铝较软,硬铝合金硬度较高,二者物理化学性质差异较大,直接在硬铝合金表面轧制一层纯铝会导致包铝不均匀、包铝层断裂等缺陷,因此对硬铝合金的包铝工艺有一定要求。硬铝合金经过包铝工艺、退火及固溶热处理及变形处理后,既具有良好机械性能又具有良好的耐腐蚀性能。本文介绍了铝合金的发展状况、飞机蒙皮材料的选择、铝合金包铝工艺及其后续处理工艺,使人们能更好地了解航空铝合金包铝材料在航天领域的应用。

摘要： F304钢是奥氏体不锈钢,可用于制作阀体。对采用化学成分优化的F304钢?500 mm电渣重熔锭进行了锻造,锻造比为2.4,随后进行了1050°C保温3 h水冷的固溶处理以及670°C保温1 h空冷的敏化处理。检测了锻件的显微组织和力学性能。结果表明:锻件的力学性能满足要求,强韧性较好,耐晶间腐蚀性能也符合相关技术要求。

摘要： 为探索进一步提高金属橡胶阻尼性能的方法,采用Fe-Mn阻尼合金丝材制备了金属橡胶,并将其与304不锈钢丝制备的金属橡胶进行对比研究,分析了不同固溶热处理状态下Fe-Mn金属橡胶在静态和动态载荷下的力学行为。结果表明:未经固溶热处理的Fe-Mn金属橡胶在静态载荷和动态载荷下的阻尼耗能能力均优于304不锈钢金属橡胶相应的阻尼耗能能力,但是其承载能力低于304不锈钢金属橡胶的承载能力。通过固溶热处理可以牺牲一部分阻尼性能来获得Fe-Mn金属橡胶承载能力的显著提升,使其静态刚度和动态刚度最高可分别达到未进行固溶热处理状态时的2.2和2.7倍。静态载荷和动态载荷下的Fe-Mn金属橡胶可表现出不同的微观阻尼机制和固溶热处理效果。静态载荷条件下,200°C时的固溶热处理可增强Fe-Mn金属橡胶静滞后的阻尼效应,从而获得高于未进行固溶热处理样品的损耗因子。而动态载荷条件下,固溶热处理效应主要表现为对Fe-Mn金属橡胶刚度的提升,反而削弱了滞弹性阻尼机制对Fe-Mn金属橡胶能耗的贡献。研究结果为不同阻尼性能和承载能力需求下Fe-Mn金属橡胶减振元件的热处理工艺提供了设计思路和数据支撑。

摘要： HDR超低碳双相不锈钢叉型接头在线切割以及机加工的过程中开裂,导致叉型接头失效。通过对裂纹宏观形貌分析、冲击试验断口分析、基材化学成分分析、开裂部位力学性能检测、金相组织分析、断口微观形貌分析、微区能谱分析等项目的检测结果,综合分析引起HDR叉型接头开裂的原因。结果显示:HDR叉型接头开裂的原因为HDR材料在固溶热处理的过程,冷却速度不够,导致显微组织中晶界处析出大量σ相,σ相为脆性相,使HDR材料的塑韧性能急剧下降,随后在线切割及机加工的过程中开裂。

摘要： 合理的固溶冷却工艺可以使热作模具钢在不发生淬火开裂现象的情况下,获得更多强硬性高的马氏体组织。利用Deform软件,结合工厂实际生产中采用的固溶处理工艺,对尺寸为460 mm×700 mm×2000 mm的大截面H13模块进行固溶冷却过程模拟。通过控制换热系数及结合Jmatpro软件,计算得到连续冷却相变曲线;通过控制水空交替冷却时间,模拟不同冷却方式下模块冷却过程中温度场、组织场和应力场的变化,优化淬火冷却工艺。结果表明:采用水冷(180 s)+空冷(120 s)+水冷(85 s)+空冷(35 s)+油冷(2100 s,心部点冷至200°C)+自然空冷的固溶冷却方式,对锻造态H13热作模具钢进行处理时材料并未开裂;进行等温球化退火工艺热处理后,碳化物多溶解在基体中且珠光体颗粒更加细小且均匀(可评为AS3级),经统计碳化物平均粒径为140 nm,获得了更高品质的退火态组织。表明设计的固溶处理工艺能降低模块开裂的风险,并且获得较多的马氏体组织,可应用于H13热作模具钢的生产过程中。

摘要： 设备选用的镍基合金材料牌号UNS N08825质量证明书热处理温度范围与采购规范中热处理温度范围存在偏差,ASME标准中没有强制要求,因此通过试验室炉和工业产品炉分别对模拟工艺性能后材料进行热处理试验验证,摸索并掌握热处理关键参数及关键工艺,可以在类似材料应用上提供参考和指导.

摘要： 分别介绍了连续辊底式固溶热处理炉、台车式箱式炉+快速下水机构、钢管夹持旋转装置+辊底式固溶炉、连续式保护气氛光亮退火炉的四种固溶热处理工艺技术,通过控制加热制度和冷却速率,实现不锈钢固溶热处理规格组距、钢种牌号的全覆盖。生产实践证明:多模式下的不锈钢管固溶热处理工艺技术,各项数据指标满足标准及使用要求,实现降本增效,具有推广应用价值。

摘要： 分别介绍了连续辊底式固溶热处理炉、台车式箱式炉+快速下水机构、钢管夹持旋转装置+辊底式固溶炉、连续式保护气氛光亮退火炉的四种固溶热处理工艺技术,通过控制加热制度和冷却速率,实现不锈钢固溶热处理规格组距、钢种牌号的全覆盖.生产实践证明:多模式下的不锈钢管固溶热处理工艺技术,各项数据指标满足标准及使用要求,实现降本增效,具有推广应用价值.

摘要： 为了使316L不锈钢焊管满足双金属机械复合管内衬管的要求,采用晶间腐蚀试验,对内衬焊管母材以及无填充金属或添加不同焊丝的焊缝在交货态及应变时效态的抗晶间腐蚀能力进行了研究.结果表明,焊管母材和无填充金属的焊缝在交货态和应变时效处理态,其抗晶间腐蚀的能力满足ASTM A262 E法标准要求;添加ER316L、ER317L焊丝的焊缝只能在交货态满足要求,在应变时效态无法满足要求;而添加ER385和ERNiCrMo-3焊丝的焊缝在交货态和应变时效态都无法通过检测;焊缝金相分析中,发现不同试样的铁素体分布存在明显差异.另外,结合Lippold凝固模式和Suutala焊缝开裂敏感性预测模型,解释了不同焊缝开裂敏感性的差异.

摘要： 利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和显微维氏硬度计分别研究了选区激光熔化成形Inconel718合金固溶热处理前后的显微组织和硬度变化,以及固溶态试样的高温蠕变性能.结果显示,成形后的试样由细小的显微枝晶组成;固溶和固溶+双时效热处理后的显微组织在扫描电镜下观察几乎相同,都产生了部分再结晶,且在晶界和枝晶间有细小的针状δ相生成.在透射电镜下观察可看出,相比于固溶+双时效热处理后含有较多的强化相γ′和γ″,固溶热处理后基体中几乎没有强化相的析出,这也是固溶热处理后试样的高温持久寿命较短以及硬度较低的原因.除此之外,在断口扫描图片下可观察到气孔和夹杂的存在,也会影响到试样的高温蠕变性能.研究为探索选区激光熔化成形Inconel718合金的最优热处理方案提供了依据.

摘要： 研究了在不同挤压力下凝固的Al-5.5Si-4Cu合金固溶热处理后的显微组织和力学性能。在挤压力下凝固时，该合金显微组织存在明显变化，其抗拉强度和伸长率均有明显提高。研究发现，在比压为0.1～50.0 MPa时，随着压力的增加，初生α相晶粒尺寸显著减小，共晶Si相由长针状变成粒状或圆棒状;同时，枝晶间距和Al2Cu相数量减小，枝晶间孔洞数量减少，力学性能提高。而在比压为50.0～100.0 MPa时，压力的增加对合金显微组织和力学性能影响不大。研究表明，50.0 MPa压力为该合金的合适比压，该条件下合金固溶热处理后的抗拉强度和伸长率分别达到323.6 MPa和8.51%。

摘要： 通过对开裂钢件取样进行化学成分、硬度检测和金相高低倍观察,并结合钢棒的热处理工艺过程分析和讨论了裂纹产生的原因.结果表明,钢棒中较多的δ铁素体是裂纹形成的主要原冈,钢件在固溶热处理时的组织应力和热应力加速裂纹扩展,最终导致钢件开裂.

摘要： 本文论述了A6N01-T5合金停放时间与力学性能的关系.合金铸锭经挤压机挤压成型,然后随机进行在线固溶热处理,室温放置不同的时间,随后在相同的时效制度下进行人工时效,其力学性能的变化非常明显.本研究通过对比试验,确定了力学性能与停放时间的相关曲线.

摘要： 本文研究了HAYNES230镍基合金激光焊接接头在焊态、焊后不同温度固溶热处理下的力学性能,试验表明经过焊后固溶热处理的焊接接头抗拉强度下降、延伸率提高、热影响区的硬度减小,断裂位置位于母材处.文章采用光学显微镜及扫描电镜观察焊态、焊后不同温度固溶处理焊接接头的微观组织及析出相,通过析出相和断口形貌的分析研究了HAYNES230镍基合金焊接接头的固溶热处理机制.

摘要： 本文介绍牌号6063的铝合金型材通过水雾冷却方式生产出固溶热处理后的T6状态的隔热型材的生产过程,并进行了化学成分、基材力学性能、室温和高温抗剪特征值的检测,并且无基体开裂现象.

摘要： 针对奥氏体不锈钢产品在固溶热处理过程中的工艺参数难以精确确定和优化的问题，以奥氏体不锈钢304在辊底式热处理炉生产为研究对象，建立了炉内钢板长度方向和厚度方向各位置在加热过程的传热数学模型.开发了奥氏体不锈钢在辊底式热处理炉中生产的数值仿真系统，并对在不同加热速率等约束条件下的热处理工艺参数进行了优化。结果表明，仿真系统可以根据奥氏体不锈钢的工艺条件约束优化出设定炉温和在炉时间;在最大加热速率分别为100°C／min和300°C／min时，两者相应的生产效率之比约为1：2;在满足产品质量要求和工艺要求的基础上，仿真系统可以获得最佳生产工艺，以达到节约能源和提高生产效率和产能等的综合目标。

摘要： 本文通过对S30432无缝不锈高压锅炉用钢管工业化生产若干工艺技术问题的研究，建立的EAF+AOD+LF冶炼工艺、初轧开坯工艺、管坯轧制工艺、热穿孔工艺、钢管的冷加工工艺及固溶热处理工艺，生产的高压锅炉用钢管质量良好，钢管的常规各项性能指标及高温拉伸性能、高温持久性能满足ASME Code Case 2328-1高压锅炉管的技术规范。

摘要： 对不同成份配比的Al-(0.9-1.5)Mn-(0.8-1.4)Mg-(0.4-0.9)Si-(0.3-0.6)Fe-(0.1-0.4)Cu合金进行T4/T6处理后进行性能检测.结果表明,Si含量的增加,固溶处理后材料的强度增加明显;而Cu含量的增加,会降低了强化相的脱溶速度,合金中的Cu主要是固溶在基体中而无固溶析出强化作用.经人工时效可加速合金材料的强化效果,但是过高的时效温度会恶化材料的性能.

摘要： 对不同成份配比的Al-(0.9-1.5)Mn-(0.8-1.4)Mg-(0.4-0.9)Si-(0.3-0.6)Fe-(0.1-0.4)Cu合金进行T4/T6处理后进行性能检测.结果表明,Si含量的增加,固溶处理后材料的强度增加明显;而Cu含量的增加,会降低了强化相的脱溶速度,合金中的Cu主要是固溶在基体中而无固溶析出强化作用.经人工时效可加速合金材料的强化效果,但是过高的时效温度会恶化材料的性能.

摘要： 本发明创造提供一种钛合金固溶热处理炉及固溶方法，包括送料机构、进料机构、炉体和水冷机构。进料机构、炉体和水冷机构形成的固溶腔有效地保证了待固溶产品在加热和保温过程中与空气的隔绝，炉体内的传送板则可通过调整传动频率控制产品在炉体内的加热保温时间，保温结束后将产品传送至落料通道上方并投放入水槽中，产品在落料水槽中的运动时间即为固溶转移时间，固溶转移时间可控制在2s内，与传统设备相比，固溶转移时间大大缩短。通过本发明创造提供的钛合金固溶热处理炉及固溶方法可保证产品在水冷固溶过程中不易氧化，固溶转移时间短，保证了固溶后产品的力学性能，使用方便，产品合格率高。

摘要： 一种制作Ti-6Al-4V钛合金部件的方法，其包括将锻造的Ti-6Al-4V钛合金部件在处于该部件的材料的α+β两相区中的温度进行预定时间的固溶热处理，和随后冷却该部件。然后使用过老化工艺，将该部件在预定的过老化温度进行预定时间的老化热处理，和将该部件冷却到室温。将该过老化温度选择为这样的温度，该温度高于用于实现在该部件中最大的屈服强度的老化热处理温度。

摘要： 本发明属于镍基合金加工技术领域，涉及一种镍基合金加工固溶热处理装置及固溶方法，具体是对GH4169镍基合金进行固溶热处理装置及固溶方法。该装置包括固溶热炉，所述固溶热炉内部空间通过隔板分割成热处理腔、冷却腔；还包括所述热处理腔和废料收集腔之间设有用来放置镍基合金的所述滤板；还设有排料机构、推料机构。在热处理腔内经过热处理的镍基合金在推料机构的作用下，被推进冷却腔。在冷却腔内经过冷却的镍基合金在排料机构的作用下被送到固溶热炉的外面。这一过程减少了转换距离，节省了人力，从而有利于提高效率。废料落入到废料收集腔内的收集箱内，方便收集，减少了浪费。本发明采用一段时效处理制度，节约了时效处理所需的保温时间。

摘要： 本发明提供一种钛合金固溶热处理炉及固溶方法，包括送料机构、进料机构、炉体和水冷机构。进料机构、炉体和水冷机构形成的固溶腔有效地保证了待固溶产品在加热和保温过程中与空气的隔绝，炉体内的传送板则可通过调整传动频率控制产品在炉体内的加热保温时间，保温结束后将产品传送至落料通道上方并投放入水槽中，产品在落料水槽中的运动时间即为固溶转移时间，固溶转移时间可控制在2S内，与传统设备相比，固溶转移时间大大缩短。通过本发明提供的钛合金固溶热处理炉及固溶方法可保证产品在水冷固溶过程中不易氧化，固溶转移时间短，保证了固溶后产品的力学性能，使用方便，产品合格率高。

摘要： 一种制作Ti-6Al-4V钛合金部件的方法，其包括将锻造的Ti-6Al-4V钛合金部件在处于该部件的材料的α+β两相区中的温度进行预定时间的固溶热处理，和随后冷却该部件。然后使用过老化工艺，将该部件在预定的过老化温度进行预定时间的老化热处理，和将该部件冷却到室温。将该过老化温度选择为这样的温度，该温度高于用于实现在该部件中最大的屈服强度的老化热处理温度。

摘要： 本发明提供一种降低高铼镍基单晶高温合金固溶孔洞含量的固溶热处理方法，属于热处理工艺领域，包括：将合金原料进行真空熔炼，获得母合金锭，放入真空感应熔炼炉中进行重熔；采用快速冷却法和螺旋选晶法浇注制备单晶合金试棒；将浇注之后的高铼镍基单晶高温合金试棒铸件进行切割，得到高铼镍基单晶高温合金试棒；在所述高铼镍基单晶高温合金试棒的中段切取一小试块进行差热分析实验；将所述高铼镍基单晶高温合金试棒进行均匀化处理；将经均匀化处理的高铼镍基单晶高温合金试棒进行高温固溶处理。本发明所述热处理工艺操作简单，可实施性高，能大幅度降低高铼镍基单晶高温合金中的固溶孔洞含量，提高合金的组织致密性。

摘要： 本实用新型提供了一种固溶热处理用转底炉以及热处理系统，所述固溶热处理用转底炉包括：炉底，炉底上设有驱动结构，炉底通过所述驱动结构呈可转动设置；炉壳，炉壳罩设在炉底上，炉壳与炉底配合形成炉膛；承托结构，承托结构设置在炉底上用于放置坯料；第一加热装置，第一加热装置设置在炉膛的下部，用于加热坯料下部；第二加热装置，第二加热装置设置在炉膛的上部，用于加热坯料上部。固溶热处理用转底炉能够对坯料的上部和下部进行加热，均匀坯料上下的热处理温度，提高坯料的热处理性能。所述热处理系统，其包括前述固溶热处理用转底炉和淬火装置，通过淬火装置还能够及时地对坯料进行淬火处理，进而完成固溶热处理工艺过程。

摘要： 本实用新型公开了一种新型含氮不锈钢热处理固溶热处理炉,包括网带，所述网带的左侧壁活动连接有辊子，所述网带的右侧固定连接有预热区，所述预热区的右侧设置有加热区，所述加热区的上表面且位于中间位置固定按连接有加热器，所述加热区的右侧固定连接有冷却区，所述冷却区的顶部且位于左侧固定连接有氧分析仪接口，所述氧分析仪接口的右侧设置有氢分析仪接口，所述冷却区的侧壁固定连接有冷却水管，所述冷却区的右侧壁活动连接有挡帘，所述冷却区的右侧设置有收集装置。本实用新型，实现了含氮不锈钢的自动化热处理，智能程度高，几乎不用人工操作，使用安全，大大提高生产效率，减少能源消耗，装置操作简单。

摘要： 本实用新型公开了一种车牌固封的固溶热处理炉，包括底板、平板、顶板、炉体和控制柜本体，所述底板上表面一侧呈矩形阵列固定有四个液压缸，四个所述液压缸的顶端分别活动安装有多级液压杆，四个所述多级液压杆的顶端分别与平板下表面四角处固定，所述平板上表面固定有工作台，所述底板上表面四角处分别焊接有支柱，四个所述支柱的顶端分别与顶板下表面的四角处焊接，所述顶板上表面一侧与炉体底端焊接，所述炉体底端的中间开设有第二方形槽，所述第二方形槽对应的顶板处开设有第一方形槽，所述顶板上表面另一侧与控制柜本体底端焊接。本实用新型具有采用升降式快速放置和取出固封，便于使用的优点。

摘要： 本实用新型涉及电站锅炉不锈钢管固溶热处理装置领域，特别涉及一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉。其包括加热炉、装出料装置和冷却装置；所述装出料装置沿所述加热炉宽度方向跨设于所述加热炉上方；所述加热炉包括炉膛，所述炉膛连通氩气进气管和排气管；所述炉膛内安装氧气浓度检测装置和电加热丝。本实用新型的目的在于提供一种用于固溶热处理电站锅炉不锈钢管排的固熔炉，以解决现有固熔炉尺寸小，不便于对电站锅炉不锈钢管排做整体固溶热处理，且固溶热处理过程中不锈钢管易氧化的问题。