固溶温度

摘要： 以五元系Ti_(2)AlNb合金Ti-22Al-23Nb-1Mo-1Zr(原子分数/%)环锻件为研究对象,借助扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)和力学性能检测设备,研究合金在不同固溶温度(850,880,900°C)+750°C时效处理工艺下的组织演变、拉伸性能及断裂行为。结果表明:固溶处理后,随固溶温度的增加,细片层O相易固溶于B2相基体中,粗片层O相逐渐粗化,O相体积分数下降;后经时效处理后,有少量细片层O相从B2相基体中析出,粗片层O相进一步粗化,O相体积分数趋于一致;合金强度随固溶温度增加呈下降趋势,而塑性呈上升趋势;拉伸断口形貌为典型解理和韧窝混合断裂的准解理特征,纵向断口存在微裂纹、滑移特征以及沿拉伸方向伸长的弯曲片层O相;位错在B2/O相界塞积,片层O相尺寸细小,能够有效减小位错滑移距离,使得合金强化作用较强。

摘要： 实验用022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN超级奥氏体不锈钢(/%:0.028C,0.33Si,6.21Mn,24.93Cr,17.03Ni,4.24Mo,0.45N)采用1 t非真空感应+电渣重熔的工艺冶炼,Φ360 mm电渣锭经锻造开坯后轧制为Φ40 mm棒材。研究了热轧态(终轧1000°C,水冷)和经1070~1180°C固溶后钢的组织、点腐蚀性能和力学性能。实验结果表明,随固溶温度的升高,该钢晶粒逐渐长大,强度降低,塑性增加,耐点腐蚀性能得到改善。采用1120°C进行固溶,该钢可以获得均匀的组织、优异的点腐蚀性能和良好的综合力学性能。

摘要： 为了研究固溶处理对铸态Mg-2Zn-3Y合金组织和性能的影响,采用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电子显微镜、拉伸试验机和维氏硬度计对固溶处理后的合金进行了组织分析及性能测试.结果表明:Mg-2Zn-3Y合金中含有LPSO相和W相,随着固溶温度的升高,块状LPSO相区域逐渐出现层片状形貌,W相发生球化、粗化和重熔现象,合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率和硬度均呈现先升高后降低趋势;经450°C固溶12 h后,合金的强化效果最佳,抗拉强度为187 MPa,屈服强度为107 MPa,伸长率为8.0%,硬度为82.5 HV.

摘要： 研究了固溶温度和二次固溶热处理对TA19钛合金锻件显微组织的影响规律。结果表明:随着固溶温度升高,初生等轴α相的含量显著减少,β晶粒长大;采用不高于首次固溶温度的温度对TA19钛合金进行二次固溶时,对合金显微组织中的初生等轴α相几乎无影响;当二次固溶温度与首次固溶温度相同时,首次固溶冷却过程中析出的次生片状α相完全回溶进β基体;当二次固溶温度低于首次固溶温度时,首次固溶冷却过程中析出的部分次生片状α相回溶进β基体,而未回溶的次生片状α相在二次固溶时长大,晶界α相变宽。

摘要： 研究固溶温度和固溶时间对汽车用6061铝合金型材拉伸力学性能、硬度和电导率的影响。结果表明:随着固溶温度的升高,合金的强度和硬度均先快速增加、再趋于平缓、最后略有下降,断后伸长率和电导率逐渐降低。随着固溶时间的延长,合金性能变化较小。6061铝合金经540°C×2 h固溶处理后再人工时效,可获得良好的综合性能。

摘要： 目的研究和优化汽车轮毂构件的固溶时效工艺。方法基于正交试验法设计了四因素三水平正交试验,研究了固溶温度、固溶时间、时效温度、时效时间4个工艺参数对抗拉强度的影响规律。结果时效温度对抗拉强度影响最大,其次是固溶温度、时效时间,固溶时间对抗拉强度的影响较小。结论通过对极差和均值进行比较分析,获得最优工艺组合如下:固溶温度为560°C,固溶时间为180 min,时效温度为170°C,时效时间为90 min。在该工艺参数下制备的汽车轮毂构件的抗拉强度可以达到283.6 MPa。

摘要： 为探索碳烯/6061铝基复合材料轧后固溶生产工艺,本工作对热轧薄板试样进行(460~520°C×1 h)固溶和(180°C×4 h)时效处理,并利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、背散射电子衍射仪(EBSD)、透射电镜(TEM)和力学拉伸等测试方法,研究不同固溶温度对复合材料热轧板组织和力学性能的影响。结果表明:固溶时效处理后,碳烯/6061铝合金热轧板组织得到一定细化,同时其力学性能得到显著改善,其中,固溶温度为480°C时最有利于复合材料热轧板获得更加细小均匀的组织和更优异的综合力学性能,其屈服强度、拉伸强度和延伸率较未热处理板材分别提高了7.1%、10.8%和51.3%,当固溶温度高于500°C时,大量的脆性碳化物(Al 4C 3)生成,导致材料力学性能下降。

摘要： 对含27.27%Al、2.31%Cu(质量分数)的ZA27锌合金进行了320~380°C保温1.5 h水冷的固溶处理及固溶处理后于125°C保温1 h的时效处理,随后检测了合金的组织和力学性能,以揭示固溶温度对合金组织和性能的影响。结果表明:随着固溶温度的增加,固溶处理及固溶+时效处理的合金显微组织均更为均匀,仅固溶处理的合金中β相聚集、ε相减少,固溶+时效处理的合金中β相和ε相逐渐消失,α+η共析体增多;360°C固溶处理随后时效处理的ZA27合金抗拉强度、断后伸长率及硬度最佳,分别为470.7 MPa、7.2%和150.8 HB。

摘要： 以982°C固溶水冷状态的Inconel 718合金棒材为研究对象,分析该合金经重复固溶再时效处理后的组织性能,并与直接时效处理进行对比.结果表明:在941～1010°C范围内重复固溶,随着固溶温度的升高,晶粒无明显变化,但是δ相含量逐渐减少,主要强化相γ′′的析出量增多,使合金硬度、高温拉伸强度和高温持久寿命显著提高,高温拉伸塑性、高温持久塑性在982°C固溶时达到极大值.与直接进行时效处理相比,经982°C重复固溶再时效处理后的组织性能无明显变化,更低的重复固溶温度对性能不利,而更高的重复固溶温度则使性能提高.

摘要： 以2009/SiC/15p颗粒增强铝基复合材料锻件作为研究对象,选取不同的固溶温度进行固溶时效处理,对试样的显微组织结构及力学性能进行观察分析.结果表明:在固溶时效状态下,2009/SiC/15p复合材料主要由Al、SiC(6H,3C)相和少量的Al2Cu、Mg2Si、Al7Cu2Fe第二相构成,其中Al2Cu能够在高温下发生溶解,而Al7Cu2Fe难以溶解.随着固溶温度的升高,材料的室温拉伸性能和轴向疲劳性能均明显提高,一方面高温促进Al2 Cu相中的Cu溶入基体,引起晶格畸变,形成固溶强化,提高了材料的强度;另一方面高温增加了合金元素的固溶度,提高了材料的塑性.

摘要： 利用金相组织分析、力学性能试验等研究了15-5PH不锈钢在不同固溶温度下δ铁素体含量的变化及其对力学性能的影响.结果表明:随着固溶温度的升高,δ铁素体含量逐渐增加,显微组织逐渐变粗大,固溶硬度逐渐升高;经550°C时效后,随固溶温度的升高硬度逐渐升高,明显高于时效前,综合机械性能在1060°C左右达到峰值.

摘要： 本文针对GH738合金锻件室温拉伸屈服强度不合格问题,采用热处理试验分析方法,研究了固溶温度对GH738合金环锻件组织性能的影响.研究结果表明,在1000°C～1040°C之间,随着固溶温度逐渐升高,GH738环锻件室温拉伸屈服强度逐渐提高,其抗拉强度、延伸率和断面收缩率变化不大,提高固溶温度对GH738合金锻件的晶粒度影响不大.

摘要： TB8合金经过固溶处理后,在电子万能拉伸试验机上进行了恒应变速率超塑性拉伸试验(变形温度840°C,应变速率0.0001s-1),研究了固溶后的显微组织,分析了拉伸过程中的流变行为,研究了拉伸后显微组织的演变规律.研究表明,在研究范围内,材料的延伸率都超过200％,材料具有超塑性,在同一拉伸温度和应变速率下,随着固溶温度的升高,材料的延伸率降低,流变应力降低;固溶温度对TB8合金的显微组织影响明显.

摘要： 本文采用搅拌摩擦加工制备了CNTs/7075铝基复合材料,并进行固溶时效热处理,研究了固溶温度对CNTs/7075组织和力学性能的影响.通过微观组织观察发现,母材中大颗粒的二次相在FSP中被搅碎,随着固溶温度的提高,被FSP搅碎的细小的二次相逐渐回溶至基材中,且由于回溶后基体合金元素过饱和度增大,复合材料在时效过程中弥散析出的沉淀相数量增多.XRD中可看出复合材料中的CuA12在固溶过程中回溶入基体中形成过饱和固溶体,在随后的时效过程中析出η相(MgZn2)以及少量S相(Al2CuMg).CNTs/7075复合材料的抗拉强度随着固溶温度升高呈现先上升后下降的趋势,当固溶温度为470°C时,抗拉强度达到最高550MPa,高于母材,表现为脆性解理断裂.

摘要： 通过金相显微镜、扫描电镜、能谱分析、硬度与极化测试,研究了固溶温度对挤压态Mg-13Al-6Zn-4Cu合金组织、硬度与腐蚀性能的影响.结果表明:固溶处理能使晶界处的β-Mg17Al12相充分地溶入α-Mg基体中.提高固溶温度引起基体晶粒再结晶长大,缩小T-MgAlCuZn相心部的Cu元素富集区,促进层片状β相在α-Mg晶界的析出,提高时效态合金的硬度.固溶温度为420°C时,合金发生过烧.固溶温度升高导致合金腐蚀电位负移,腐蚀电流增大,耐蚀性相对降低.

摘要： 本文研究了不同抽拉速度和固溶温度对一种第一代单晶高温合金持久性能的影响.结果表明,在两种测试条件下持久性能表现出相同的规律.在低抽拉速度下提高固溶温度能略微提高持久寿命;高抽拉速度下的持久寿命相对低拉速情况大幅提高,且提高固溶温度显著降低了合金的持久寿命,即在本文所选的范围内高拉速低固溶条件下寿命最长.提高固溶温度时,γ'尺寸增大且变得均匀,同时促进初生MC部分分解及微孔洞的形核与长大,因此提高固溶温度在低拉速下对性能有利,在高拉速下反而降低持久寿命.

摘要： 研究了不同热处理制度下,Ti6246钛合金Φ200mm棒材的显微组织及力学性能变化规律.结果表明:当固溶温度在860-900°C时,初生α相和次生α相的含量和尺寸变化较小,显微组织为典型的等轴组织,棒材的室温和高温拉伸性能均变化不大,蠕变性能有所提高;当固溶温度高于915°C时,初生α相含量明显下降,次生α相的含量有所增加,且次生α相的尺寸增长变宽,显微组织呈双态组织,室温和高温拉伸强度均不断降低,塑性反之,且高温塑性的提高幅度明显大于室温塑性,蠕变性能进一步提高.

摘要： 以某公司铝合金A354挤压产品的热处理为例,归纳出热处理零件生产中常见的问题,分析了产生的原因,并探讨了解决方法为同类热处理生产提供借鉴.提出提高挤压铸造 A354铝合金性能的方式除通过适当调整挤压工艺参数外，还可通过热处理来实现。在合金成分及工艺参数确定的情况下，热处理不但可以消除铸件的应力，还可以改变合金的组织结构，从而提高合金的力学性能。在合金进行热处理时，固溶温度的选择与控制是合金热处理的关键因素之一，对合金的力学性能影响较大。

摘要： 研究了核电工程用GH4169丝材的冷拉变形量、固溶温度及时效热处理制度对GH4169合金冷拉丝材的晶粒度和力学性能的影响.研究结果表明,随着固溶温度的提高,合金晶粒会长大,而合金硬度呈现降低趋势;由于加工硬化效应的影响,随着冷拉变形度的增加,合金强度随之提高,且冷拉变形度大于25％时,加工硬化对抗拉强度的贡献有明显增加的趋势.

摘要： 铌微合金化使合金元素充分固溶均匀化，并且获得均匀的奥氏体，据热力学计算(Thermo-cal)，Nb-V复合微合金化中微合金元素完全固溶的温度为1106°C。

摘要： 本发明属于氢气储存技术领域，特别涉及一种利用过渡金属固溶掺杂降低镁基氢化物释氢温度的方法。该方法为利用机械球磨法将MgH

摘要： 本发明公开了一种温度可控型不锈钢封头固溶处理装置，涉及固溶处理装置技术领域，具体为一种温度可控型不锈钢封头固溶处理装置，包括承载台、配重块、安装架、伺服电机，所述配重块固定安装在承载台上表面的左右两侧，所述安装架固定安装在承载台的上表面，所述伺服电机固定安装在安装架的左表面。本申请通过启动电动伸缩杆能够使得电动伸缩杆带动冷却箱向下移动，继而使得冷却箱带着封头进入冷却槽进行冷却，通过夹持块对封头进行夹持，此时温度传感器能够灵敏的测出封头的温度，通过温度传感器的温度显示可以控制封头的冷却温度，同时能够第一时间判断出封头是否冷却完成，可以节约冷却时间，避免冷却槽长时间被占用的问题。

摘要： 一种PH17-4沉淀硬化不锈钢负温度梯度固溶热处理方法，涉及一种PH17-4沉淀硬化不锈钢固溶热处理方法。本发明是为了解决现有经过固溶热处理的PH17-4沉淀硬化不锈钢载荷低、综合力学性能差的技术问题。本发明：先将PH17-4升温，然后在负温度时间梯度的条件下进行固溶处理，在空气中自然冷却至室温，然后进行时效处理，在空气中自然冷却至室温。本发明的优点：经本发明处理的PH17-4钢的综合力学性能比传统热处理工艺有明显提高，同时改变本热处理工艺的参数可以在很大范围内调节钢强塑性的配合，以满足不同的需求。本发明应用于对PH17-4沉淀硬化不锈钢进行热处理。

摘要： 本发明属于氢气储存技术领域，特别涉及一种利用过渡金属固溶掺杂降低镁基氢化物释氢温度的方法。该方法为利用机械球磨法将MgH

摘要： 本发明属于镍基合金加工技术领域，涉及一种镍基合金加工固溶热处理装置及固溶方法，具体是对GH4169镍基合金进行固溶热处理装置及固溶方法。该装置包括固溶热炉，所述固溶热炉内部空间通过隔板分割成热处理腔、冷却腔；还包括所述热处理腔和废料收集腔之间设有用来放置镍基合金的所述滤板；还设有排料机构、推料机构。在热处理腔内经过热处理的镍基合金在推料机构的作用下，被推进冷却腔。在冷却腔内经过冷却的镍基合金在排料机构的作用下被送到固溶热炉的外面。这一过程减少了转换距离，节省了人力，从而有利于提高效率。废料落入到废料收集腔内的收集箱内，方便收集，减少了浪费。本发明采用一段时效处理制度，节约了时效处理所需的保温时间。

摘要： 本实用新型公开了一种具有温度控制功能的高温管式固溶热处理炉，包括炉体，所述炉体的内部一侧固定开设有第一温区，所述炉体的内部另一侧固定开设有第二温区，所述炉体的正面对称设置有两个加热喷嘴，所述炉体的顶部固定连接有热循环管，所述炉体的顶部于热循环管的一端外侧固定设置有第一风机，所述炉体的顶部于热循环管的另一端外侧固定设置有第二风机。通过加热喷嘴对炉体进行加热，当第一温区需要进行降温时，通过第二风机将第一温区的热量由热循环管送入第二温区内，一定程度上降低了第二温区的能源消耗，当炉体完成热处理工作后，通过余热收集管将余热统一利用，从而降低了热量的损失，具有推广价值。

摘要： 本实用新型涉及固溶处理冷却池技术领域，提出了一种不锈钢铸件固溶处理冷却池的温度平衡机构，包括池体，增设推流机构，推流机构包括摆动板、基体和螺旋片，池体内壁开设有容纳槽，摆动板摆动设置在容纳槽槽口，摆动板形状与容纳槽槽口形状相同，基体转动设置在摆动板上，螺旋片设于基体上。通过上述技术方案，解决了现有技术中冷却池内温度不平衡的问题。

摘要： 测量能够形成氢化物的材料如反应堆压力管材料的终点固溶度的设备和方法。在试验中，检查装置位于反应堆压力管内，一对环形密封件径向展开以密封部分压力管。密封部分内的所有水通过注入气体而置换，并且加热所述密封部分以干燥所述管和所述装置。展开所述装置上的探头组合件，使其接触压力管的内表面并测量压力管壁中的电阻率变化与温度的函数关系。所述探头组合件包括用于测量温度的热电偶探头以及用于在压力管壁内感应产生涡电流的发送和接收线圈。所述压力管允许以预定速率冷却、以预定速率再加热并允许再次冷却。电阻率温度系数的不连续点表明沉淀或溶解的终点固溶温度，这可用来确定反应堆压力管密封部分的氢浓度。

摘要： 本发明公开了高钛微合金高强结构钢板坯加热所需固溶温度的确定方法，涉及热轧技术领域；该测定方法包括以下步骤：S1、计算碳化铌钛的固溶温度；S2、对步骤S1计算得到的固溶温度进行规整处理，得规整处理温度T1；S3、以T1温度为中心温度，以10°C为梯度，设置若干个调试温度分别对高钛微合金钢高强结构钢板坯进行加热固溶后轧制成热轧卷；高钛微合金高强结构钢中的微合金元素包括Ti元素。本发明建立了一种确定高钛微合金高强结构钢板坯加热所需固溶温度的方法，通过该方法确定了高钛微合金高强结构钢板坯热轧所需的最合理的固溶温度，以利于充分发挥微合金元素强化效应，实现经济化与高效化生产的同时确保产品的强度符合要求。

摘要： 测量能够形成氢化物的材料如反应堆压力管中终点固溶度的设备和方法。在试验中，检查装置位于反应堆压力管内，一对环形密封件径向展开以密封部分压力管。密封部分内的所有水通过注入气体而置换，并且加热所述密封部分以干燥所述管和所述装置。展开所述装置上的探头组合件，使其接触压力管的内表面并测量压力管壁中的电阻率变化与温度的函数关系。所述探头组合件包括用于测量温度的热电偶探头以及用于在压力管壁内感应产生涡电流的发送和接收线圈。所述压力管允许以预定速率冷却、以预定速率再加热并允许再次冷却。电阻率温度系数的不连续点表明沉淀或溶解的终点固溶温度，这可用来确定反应堆压力管密封部分的氢浓度。