固溶时效

摘要： 对AZ61-2%Gd稀土镁合金开展不同的固溶与时效工艺优化,以提高其力学性能。结果表明,在400°C、8小时固溶+200°C、32小时时效的热处理条件下,该镁合金达到最佳性能是抗拉强度为230MPa,屈服强度为127MPa,延伸率为5.5%,硬度为61.5HB,并对此镁合金的强化机制进行了探讨。

摘要： 研究了固溶温度、固溶冷却方式、时效温度对Ti-6Al-6V-2Sn-0.5Cu-0.5Fe(Ti-662)合金力学性能和显微组织的影响。结果表明,固溶温度对合金强度的影响最大,其次是冷却速度;在β相变点50°C以下固溶,在合金中初生α含量随温度升高而降低,合金的强度和硬度随之提高,塑性下降;时效温度对合金塑性影响最大,随着时效温度的升高,合金的塑性提高,强度呈下降趋势;Ti-662合金适宜在860-880°C范围内固溶处理,560-580°C范围内时效处理。

摘要： 本文研究了固溶时效及固溶预拉伸时效对挤压态Ti-5.5Al-2Zr-1Mo-2.5V钛合金管材微观组织演变、相组成及室温力学性能的影响。结果表明:高温固溶过程中,片状α相内缠结位错通过运动及反应演化成位错阵列,进而形成亚晶界,三角亚晶界形成热沟槽并扩展造成片状α相断裂。同时,淬火以及淬火后预拉伸引入的大量缺陷成为后续时效过程次生α相析出的形核位点,进而诱导次生α相数量增加、尺寸变小。淬火试样在450°C时效2 h后室温屈服强度提高30%,达到1064 MPa,同时还具有10.5%的断裂总伸长率;而2.5%预拉伸时效样品屈服强度提升53%,达到1260 MPa,但伸长率下降至4.8%。

摘要： 通过合理的化学成分设计,采用真空冶炼工艺生产Nimonic80A合金棒材,对不同生产工艺下气体含量、有害元素、硬度、晶粒度、金相显微组织、冲击性能、拉伸性能等理化性能进行研究。证明了添加La-Ce能够显著降低合金中O、N含量。La-Ce对晶界起净化作用,有强烈的脱S作用。同时,通过不同热处理制度下理化性能数据对比,得出最佳固溶工艺为1080°C保温8h空冷,并且在低温时效前进行850°C中间处理显著提高合金的持久寿命和塑性。

摘要： 研究了航空结构件常用铝合金的热处理性能,确定合适的热处理工艺、零件最佳装料方式和淬火冷却介质。对2024铝合金进行热处理至T6态和T8态,分析比较了加热区域内不同位置和不同状态材料的力学性能和耐腐蚀性能。结果表明:力学性能最低点出现在加热区域中心位置,T6态材料在中心位置的抗拉强度69.5 Ksi,屈服强度56 Ksi,延伸率10%;T8态材料在中心位置的抗拉强度68.5 Ksi,屈服强度62 Ksi,延伸率8%。中心位置不同状态材料的腐蚀性能有所差异,中心位置材料最大晶间腐蚀深度分别为119μm(T6水冷却)、77μm(T6聚合物冷却)和96μm(T8),晶间腐蚀区域面积比例分别为36.9%(T6水冷却)、19.6%(T6聚合物冷却)和47.9%(T8),水淬比聚合物淬火引起的材料腐蚀现象要明显,聚合物冷却特性比水冷却特性要好。

摘要： 采用不同制度固溶-时效的热处理方式对TC4钛合金棒材进行热处理,并通过金相观察､力学性能检测研究了固溶-时效对钛合金棒材的微观组织和力学性能的影响。金相观察发现,固溶后大部分α相转变为亚稳相β相､α′相和α″相,时效处理后将亚稳相转变为细小稳定等轴组织与片层组织。力学性能检测结果表明:固溶水淬延迟时间在10 s,时效温度和时间在550°C/300 min(空冷),强度达到了最大值,因此954°C/60 min(水淬,10 s)+550°C/300 min(空冷)为最佳固溶-时效热处理制度。

摘要： 采用不同固溶温度和不同时效温度对TB6钛合金自由锻件进行热处理,通过室温拉伸和断裂韧性检测和高低倍组织检测,获得力学性能和高低倍组织的变化规律和变化程度。结果表明:固溶选用750~760°C水冷,时效选用520°C~530°C空冷,室温拉伸和断裂韧性具有较好的匹配性,低倍晶粒较细,高倍组织中初生α相较多。

摘要： 对建筑设计用铜锰合金进行了固溶和时效热处理,对比分析了轧制态、固溶+空冷、固溶+水冷以及不同时效时间下铜锰合金的显微组织和阻尼性能。结果表明,冷轧态、固溶+水冷和固溶+空冷态铜锰合金都为γ相结构,经过4~16 h时效热处理后,铜锰合金的物相组成并没有发生改变,仍然由fcc结构的单相γ组成。固溶+空冷态铜锰合金的晶粒较大,而固溶+水冷状态铜锰合金的晶粒较为细小。相同应变振幅下时效态铜锰合金的阻尼性能都高于固溶态,且铜锰合金的阻尼在时效8 h时较大,其它时效态铜锰合金的阻尼相对较小。建筑设计用铜锰合金适宜的冷却方式为水冷、时效时间为8 h。

摘要： TC16钛合金因其具有密度小、强度高、比强度大、耐蚀腐蚀、耐高温,无磁性、退火态具有优异的塑性和加工成型性,固溶时效态具有高强、高韧等性能,常被镦制成铆钉、螺钉、螺母等紧固件应用在航空、航天设备上。文章研究了不同退火工艺、固溶时效工艺对紧固件用TC16合金ϕ8.0 mm棒材组织和力学性能的影响规律,最终确定TC16合金的最佳热处理制度,为紧固件用TC16合金的国产、自主可控化研制及生产奠定数据基础。

摘要： 对Ti-3Al-5Mo-4Cr-2Zr-1Fe(Ti-35421)合金进行了不同工艺的固溶时效处理,研究了热处理后的组织演变规律与力学性能。结果表明:经不同温度固溶+540°C时效后,随着固溶温度的升高,初生α相板条变短变粗,体积分数减少,针状次生α相体积分数增加,Ti-35421合金的强度增加,塑韧性减小,拉伸断口表面韧窝数量减少、尺寸变小,逐渐出现微孔和空洞;经775°C固溶+不同温度时效后,随着时效温度的升高,针状次生α相变短变粗,次生α相间距增大,合金的强度减小,塑韧性增加,拉伸断口表面韧窝逐渐变大变深,微孔和空洞逐渐消失。当热处理工艺为775°C/1 h/AC+560°C/16 h/AC时,Ti-35421合金的抗拉强度为1125 MPa,屈服强度为1024 MPa,延伸率为5.5%,冲击吸收功为36.3 J,具有良好的强塑韧性匹配。

摘要： 在金属型模具中分别铸造一种Cu-Al-Fe-Be合金和一种Cu-Al-Fe-Ni合金，利用两种合金均能在一定固溶时效制度下产生明显析出强化的特点，对两种合金进行多种制度下的固溶时效处理，并对铸态及各热处理态合金的组织结构、力学性能及电导率变化规律等进行对比研究。结果表明，固溶时效能够显著改善含铝青铜合金的塑性，同时合金的强度、硬度并没有出现明显的下降，基本保持在淬火后的水平。延长时效时间能够有效提高合金的综合机械性能，但时效时间越长合金的电阻率越大。从“高强中导”的角度出发，本研究中Cu-Al-Fe-Be合金理想热处理工艺为950°C× 2h，水火，然后经350°C× 2h后水冷时效；Cu-Al-Fe-Ni合金理想热处理强化工艺为950°C×2h，水火，然后经450°C× 2h后水冷时效。研究结果还表明，较之Cu—Al-Fe-Ni合金，时效处理后Cu-Al-Fe—Be合金具有较好的综合性能。

摘要： 采用机械合金化结合粉末冶金法制备高强高导铜合金基纳米复合材料(Cu-Cr-Zr／AlN),用显微硬度仪、TEM等方法研究不同固溶时效处理对复合材料组织与性能的影响.结果表明:固溶时效对Cu-Cr-Zr／AlN合金的硬度、热导率以及电导率具有重要的影响.时效处理可以显著提高Cu-Cr-Zr/AlN合金的电导率和热导率,且时效温度越高,合金的电导率和热导率越高;700°C时效后,合金的布氏硬度值最大.

摘要： 研究6A02铝合金在175°C条件下经不同时间时效后力学性能的差异.结果表明:对于有效尺寸≤100mm的6A02铝合金,时效时间12h与10h处理后硬度、抗拉强度、伸长率没有太大差异,均符合相关企业文件及相关资料要求,不影响使用性能.

摘要： 本文研究了变形和固溶时效处理工艺对网篮组织TC17合金片层α相球化和粗化的影响.结果表明:随变形程度增大,变形试样的α相球化程度提高,片层α相编织程度下降;固溶时效处理后试样的α相球化程度明显提高,且随固溶温度升高,球化程度进一步提高;扭折α相在变形和固溶时效过程中易发生粗化,从而导致微观组织不均匀.

摘要： 研究了熔铸、热加工及热处理条件对Cu-Cr-Zr合金组织和性能的影响,通过对比分析组织和性能特征可以得出:铸态的Cu-Cr-Zr合金存在微观偏析,Cr元素主要分布在晶界,组织分布很不均匀,性能较低;经过热锻、热挤变形后,改善了合金元素的分布,减小了晶粒尺寸,合金性能提高;在热处理过程中,热变形组织加速了合金元素扩散、促进析出过程,使析出硬化程度大幅度提高,热挤态的Cu-Cr-Zr合金固溶时效后获得较好的强度和导电性匹配,强度和导电率分别为431.7MPa和80％IACS.

摘要： 相关资料表明铝锂合金锻件在加工过程中比较容易应力开裂,目前国内外针对铝锂合金在常规腐蚀溶液中的耐腐蚀性能研究比较多,但针对实际加工过程使用的自来水、切削液对不同热处理状态的铝锂合金电化学腐蚀规律研究还几乎没有.本文采用在铝锂合金锻造后试样,经过不同的固溶时效和二次时效处理后,研究其分别在3.5％NaC1溶液、10％切削液、自来水中抗腐蚀能力.研究结果表明经相同固溶工艺处理后,经120°C*12h时效后的试样在3种腐蚀溶液中抗电化学腐蚀能力最好;同一个试样在3种溶液中腐蚀电流大小依次为3.5％盐水〉10％切削液〉自来水.

摘要： 在军事上各国已经开始研究下一代超高音速飞行器,高性能的钛合金在其的比重日益增加.本文对含2％Cr的粉末冶金TC4钛合金进行了研究.观察、分析了不同固溶时效温度下粉末冶金Ti6A14V2Cr钛合金的金相组织,并通过拉伸实验,测试热处理对TC4钛合金抗拉强度和延伸率的影响.希望通过固溶时效处理来提高TC4的抗拉强度同时兼顾延伸率.结果表明:随着固溶温度的升高,抗拉强度与延伸率会先升高后降低,在随后的时效中,抗拉强度反而降低,但延伸率却呈上升状态,综合考虑当热处理工艺为920°CX50分钟水冷再420°CX8h水冷时,合金材料可以达到良好的延伸率兼顾抗拉强度.

摘要： 本文研究了Ti710合金在时效过程中的硬化行为.结果表明,随时效温度和时间的变化,合金展现出不同的硬化效应,300°C～450°C温度下时效,合金硬度均出现双峰时效现象,且呈上升趋势,500°C～650°C温度下时效,合金的硬度达到峰值后一直下降,这主要由于在固溶态β+少量ω相基体中,不断析出α和α″相,且在时效过程中ω相的不断析出及分解所造成的.

摘要： 本文研究了Ti710合金在时效过程中的硬化行为.结果表明,随时效温度和时间的变化,合金展现出不同的硬化效应,300°C～450°C温度下时效,合金硬度均出现双峰时效现象,且呈上升趋势,500°C～650°C温度下时效,合金的硬度达到峰值后一直下降,这主要由于在固溶态β+少量ω相基体中,不断析出α和α″相,且在时效过程中ω相的不断析出及分解所造成的.

摘要： 本文研究了Ti710合金在时效过程中的硬化行为.结果表明,随时效温度和时间的变化,合金展现出不同的硬化效应,300°C～450°C温度下时效,合金硬度均出现双峰时效现象,且呈上升趋势,500°C～650°C温度下时效,合金的硬度达到峰值后一直下降,这主要由于在固溶态β+少量ω相基体中,不断析出α和α″相,且在时效过程中ω相的不断析出及分解所造成的.

摘要： 本发明公开了一种Al‑Cu‑Li合金预时效重固溶再时效的热处理方法，属于材料热处理领域，从控制热处理工艺制度及其参数出发，对Al‑Cu‑Li合金挤压板材进行常规固溶、预时效、重固溶和再时效处理。常规固溶和重固溶处理温度为515±10°C，保温60～90min，然后水淬，其淬火转移时间<5s。预时效和再时效处理温度为160～180°C，保温24～48h，取出后空冷。重固溶处理可以降低合金强度，提高合金塑性，有利于矫形和再加工工艺的进行；再时效处理能有效调控析出相的种类、密度及分布，提高合金强度。再加上合金中不连续晶界析出相的粗化及含铜量的增多，在保持合金强度基本不损失的前提下，提高了抗应力腐蚀、晶间腐蚀和电化学腐蚀的性能，且合金塑性提高。该工艺简单易行且不受板材厚度限制。

摘要： 一种Al‑Zn‑Mg‑Cu系铝合金板材过时效重固溶蠕变时效成形方法，属于钣金成形加工技术领域。本发明在蠕变时效成形过程中采用合理的时效制度，可使铝合金复杂构件成形成性一体化制造，步骤有：470～480°C固溶0.5～3h，立即水淬；随后进行一级115°C/6h，二级165°C/18h的过时效处理；再在470～480°C重固溶0.5～3h，立即水淬；最后在120～165°C下进行12～24h的蠕变时效成形。本发明在蠕变时效成形过程中，使材料同时获得高的强度和抗应力腐蚀断裂性能，起到类似回归再时效的效果，但又克服了回归再时效制度在蠕变时效成形中温度‑时间窗口狭窄的问题，且不受板材厚度限制，工艺简单易于实现。

摘要： 本发明公开了一种Al‑Cu‑Li合金预时效重固溶再时效的热处理方法，属于材料热处理领域，从控制热处理工艺制度及其参数出发，对Al‑Cu‑Li合金挤压板材进行常规固溶、预时效、重固溶和再时效处理。常规固溶和重固溶处理温度为515±10°C，保温60～90min，然后水淬，其淬火转移时间<5s。预时效和再时效处理温度为160～180°C，保温24～48h，取出后空冷。重固溶处理可以降低合金强度，提高合金塑性，有利于矫形和再加工工艺的进行；再时效处理能有效调控析出相的种类、密度及分布，提高合金强度。再加上合金中不连续晶界析出相的粗化及含铜量的增多，在保持合金强度基本不损失的前提下，提高了抗应力腐蚀、晶间腐蚀和电化学腐蚀的性能，且合金塑性提高。该工艺简单易行且不受板材厚度限制。

摘要： 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金板材过时效重固溶蠕变时效成形方法，属于钣金成形加工技术领域。本发明在蠕变时效成形过程中采用合理的时效制度，可使铝合金复杂构件成形成性一体化制造，步骤有：470～480°C固溶0.5～3h，立即水淬；随后进行一级115°C/6h，二级165°C/18h的过时效处理；再在470～480°C重固溶0.5～3h，立即水淬；最后在120～165°C下进行12～24h的蠕变时效成形。本发明在蠕变时效成形过程中，使材料同时获得高的强度和抗应力腐蚀断裂性能，起到类似回归再时效的效果，但又克服了回归再时效制度在蠕变时效成形中温度-时间窗口狭窄的问题，且不受板材厚度限制，工艺简单易于实现。

摘要： 一种时效强化高温合金的双阶段固溶处理工艺，将高温合金以5‑15°C/min速率升温至高温合金再结晶温度以上120‑200°C并保温60‑150min后冷却；然后以10‑15°C/min速率升温至高温合金再结晶温度以上50‑100°C并保温30‑60min后冷却。经过该工艺处理的高温合金两步固溶处理后平均晶粒尺寸120‑160微米，时效处理后晶界碳化物覆盖比例不低于70％，且其平均尺寸小于5微米，晶内析出相体积分数不低于30％。

摘要： 本发明属于金属材料热处理领域，具体涉及一种钢锻件固溶+冷变形+低温时效的热处理方法。该方法包括：步骤一：将成型的1Cr18Ni9Ti钢锻件进行固溶：将1Cr18Ni9Ti钢锻件加热至1080°C，保温一段时长后，出炉空冷或水冷；步骤二：对固溶后的锻件冷变形，冷变形量范围为5～10％。步骤三：对冷变形后的锻件进行低温时效：将冷变形后的锻件加热至470～475°C，出炉空冷。

摘要： 本发明提供一种快速固溶和快速始于高温多次交变时效复合热处理方法，包括：快速固溶热处理过程以及快速始于高温多次交变时效复合热处理过程。本发明的方案可解决主流奥氏体不锈钢固溶和时效热处理质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低、一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高等“一长一高三差五低”特有热处理技术理论与实践难题。

摘要： 本发明提供一种快速固溶和快速多次降温变温时效复合热处理方法。所述方法包括：快速固溶热处理过程以及快速多次降温变温时效复合热处理过程。本发明的方案可解决了现有奥氏体不锈钢热处理“质量稳定性差、合格品率低、硬度偏低、力学性能低与一致性差、加热时间长、效率低、热处理设备加热可靠性差与高温元器件使用寿命低以及成本高”等“一长一高三差五低”特有热处理技术难题。

摘要： 本实用新型公开了一种铝合金固溶时效系统内的固溶炉余热回收利用装置。解决的技术问题：针对现有技术中对固溶炉的烟气回收利用的效果差的技术问题。采取的技术方案是，固溶炉余热回收利用装置包括固溶炉的高温烟气出气口通过固溶炉排烟管连接排烟风机，从排烟风机出来的固溶炉排烟管分为三路，第一路连通时效炉的烟气进口，时效炉的烟气出口通过时效炉排烟管连通大气；第二路连通位于淬火槽内的淬火槽换热器的烟气进口，淬火槽换热器的烟气出口通过淬火槽排烟管连通大气；第三路连通与助燃风机相互配合设置的空气换热器的烟气进口，空气换热器的烟气出口连通大气。

摘要： 本实用新型涉及铝合金生产技术领域，具体为一种推盘式铝合金固溶时效热处理生产线，包括底板，所述底板的后端两侧焊接有立柱，且立柱上焊接有处理箱，所述底板的顶部设置有轨道，且轨道上滑动连接有滑台，所述滑台上活动设置有置件台，所述处理箱的内部顶端固定设置有一组第二固定块，且第二固定块上活动连接有活动板，所述处理箱的内部底端且位于活动板的外侧设置有第一固定块。本装置的热处理采用复合式处理结构，在处理装置中设有多层温度空腔，其空腔内的温度不尽相同从而可以对配件进行更好的热处理效果，相对于传统的温度单一的热处理方式，本装置能够更好的发挥装置的功能，使配件的热处理效果更好，从而达到更加优化产品的目的。