固含率

摘要： 为了探明间壁式流化床换热器内热管对气固流动状态的影响,采用欧拉双流体模型,并应用能量最小多尺度(energy minimization multi-scale, EMMS)曳力模型,对可实现2种物性相近催化剂热管间壁换热的湍动流化床流动特性进行模拟研究。结果表明:通过与实验数据进行比较,证明模型是有效的;比较热管对床内固含率轴向分布的影响,发现热管的设置可减小气泡尺寸、有效降低颗粒被夹带量;热管对固含率的影响主要位于热管末端,其仅存在于热管所在区域,且随着径向位置靠近隔板逐渐减小;沿热管轴向存在隔板影响区和主换热区,主换热区随着轴向高度的增加而减小,随着表观气速的增大而增大。

摘要： 起始流化固含率是颗粒流态化的重要特征参数之一,它反映了床层从固定床向流化床转变。本文对压力传感器进行了改进,并采用降速法分别对典型Geldart A类颗粒及AC类混合颗粒、Geldart B类颗粒及BC类混合颗粒的起始流化固含率进行试验研究,测定起始流化点处床内两测压点间压降,得到颗粒的最小流化特性曲线,进一步计算起始流化固含率。研究结果表明,A类颗粒起始流化固含率远小于B类颗粒,随着C类颗粒含量的增加,颗粒的起始流化固含率呈现减小的趋势,流化性能改善。

摘要： 针对下行床入口分布器难以兼顾颗粒浓度增加(增浓)和均匀分布的问题,基于下行床中气固两相流动机制提出了一种适用于下行床颗粒增浓的新型入口分布器,利用已开发的结构曳力模型耦合CFD软件考察了下行床流体力学性能。模拟结果表明:结构曳力模型模拟结果与试验结果一致,说明该模型能够准确预测下行床床层固含率的分布;相对于传统入口分布器,采用了分区流化、文丘里式溢流管和漏斗式设计的新型入口分布器的轴向固含率分布更加均匀;在新型入口分布器颗粒循环量为700 kg/(m^(2)·s)条件下,下行床反应器床层平均固含率可达0.06,且均匀分布;气速和颗粒循环量对下行床颗粒增浓的程度不同,颗粒循环量是床层内颗粒增浓更为关键的调控因素。

摘要： 计算流体力学与群体平衡模型(CFD-PBM)结合可有效地模拟鼓泡塔内流体行为,较准确地预测流场、相含率以及局部气泡尺寸分布.以直径100 mm、高1.3 m的加温加压鼓泡塔为模拟对象,在系统压力为1 MPa、表观气速为0.08～0.24 m/s、温度为30～160°C条件下系统地考察了空气-水体系的表观气速、温度以及固含率对平均气含率、大小气泡气含率、气泡直径和气泡尺寸分布等参数的影响.结果表明,平均气含率的模拟结果和实验值在10％的误差范围内吻合较好;温度的变化主要影响了塔内气泡的聚并和破碎,并用聚并破碎的机理解释了温度对其流体行为的影响.

摘要： 环流反应器是一类高效气-液,气-液-固或气-液-液多相反应器。由于之前的研究人员很少研究液相为乙醇溶液的体系,所以本研究在一个多室气升式环流反应器中,以空气-低浓度乙醇水溶液-聚苯乙烯颗粒为体系,考察了气体表观速率对气含率和固含率的影响。本实验所用反应器为多室气升式环流反应器,包括两个上升室和两个下降室。反应器高100cm,装液高72cm,固体颗粒密度为0.9833g·cm-3。实验在乙醇溶液浓度分别为0.0%(V),0.1%(V),0.5%(V)和1.0%(V)时,通过固定一室表观气速,改变三室表观气速来测量并计算各室气含率和固含率。从而找出气含率以及固含率与在不同乙醇浓度下随表观气速的变化而变化的规律。实验结果表明:某一上升室的气含率只与该室气体表观速率有关,上升室和下降室的气含率均随气体表观速率的增大呈现先增大后减小的趋势;各室的固含率随气体表观速率的增大均呈现相同的变化趋势,且各室固含率随表观气速的增大基本不变。

摘要： 采用密度稍重于和稍轻于流体的两种颗粒,研究了气泡驱动液固流化床内二元颗粒的流化行为.通过测量压差和拍摄视频的方法确定了初始流化气速Uin,g、固含率和气含率.重颗粒的Uin,g通过流化床底部的压差变化确定,轻颗粒的Uin,g则通过观察得到.研究表明,在气泡驱动的液固流化床内,重颗粒和轻颗粒的初始流化气速都随藏量的增加而增加,但重颗粒增加幅度更大.完全流化后,重颗粒固含率在轴向上分布不均匀,而轻颗粒则分布较为均匀.在二元颗粒体系内,上部轻颗粒的流化受到下部重颗粒的影响而底部重颗粒的流化不受轻颗粒影响,导致重颗粒Uin,g和固含率分布主要受自身藏量影响,而轻颗粒Uin,g随二元颗粒的总藏量变化.

摘要： 针对催化裂化提升管反应器喷嘴传统形式进料混合段内催化剂颗粒分布不均匀的现象,提出了一静新型进料混合段结构,即喷嘴射流与催化剂逆流接触,进料喷嘴安装角度为与提升管轴线呈30度向下.针对该新型进料段结构,通过大型冷模实验,考察了不同轴向位置固含率沿径向的分布特点,并探讨了不同操作条件(预提升气速和喷嘴气速)的影响.实验结果表明,在喷嘴射流与催化剂逆流接触的进料段结构中,沿轴向由下至上可以将整个进料段分为喷嘴上游过渡区(H=-0675m～-0375m),喷嘴射流控制区(H=-0.375m～0.375m)及喷嘴下游过渡区(H=0.375m～0.675m).与传统提升管进料段结构相比,该结构将使得喷嘴截面以上的喷嘴射流影响区高度明显缩短,喷嘴截面以下的喷嘴射流影响区范围增大,但喷嘴以下各截面催化剂密度沿径向的分布更为均匀.

摘要： ：以颗粒团聚物对底部床层“负占有”的形式，推导了快速床底部“一次携带最大固体流率”s,th G的计算方法，对快速床颗粒浓度轴向分布由“指数单调下降”到“S 型分布”的转变做出了合理的解 释和预报。分析研究了“经典”快速床浓相区高度与“过余”颗粒循环流率s s,th () G G的相互关系，并利用文献已有实验数据整理了浓相区高度与固气密度比和修正弗鲁德数的实验关联式。推导了过渡 段和加速段的“动量平衡高度”的计算公式，并给出了整个床层固含率轴向分布的模型预报方法。模 型预报结果得到了涵盖稀相气力输送、未成熟快速床、经典快速流化床和高密度流态化变化范围极广的Issangya 实验结果很好的验证。

摘要： 在二维中试循环流化床中使用组合式固液分布器进行实验,考察下管箱表观液速、主分布器内径、主分布器下插深度、颗粒加入量和粒径对径向管束固含率的影响.结果表明:固含率随主分布器内径、颗粒加入量和下管箱表观液速的增加而增大,随粒径的增大而减小,随主分布器下插深度几乎没有变化;固含率不均匀度随颗粒粒径的增大而增大,随下管箱表观液速、颗粒加入量,主分布器下插深度增加而减小,但达到一定深度后,不均匀度不再随之减小,随主分布器内径几乎没有变化.在综合考虑各影响因素的基础上,提出计算固含率的经验公式,并用实验数据拟合了公式中的参数.

摘要： 在精细化学工业中，多相混合物系中固体含量（固含率）的测量对于认识、控制反应进程，生成物的产额以及建立模型、设计过程等有着重要意义。

摘要： 该文在内径为474mm的流化床中，采用液化石油气稳态示踪方法分别了密相区和稀相区的示踪气流浓度分布，在用拟无相二维轴、径向扩散模型对示踪气浓度场进行模拟的基础上，深入研究了轴、径向气体混合规律，发现固含率是影响气体中及径向混合的重要因素，截面平均固含率大于10℅时，Peclet准数随气速与截面平均固含率的变化很小；截面平均固含率小于10℅，Peclet准数将随截面平均固含率的降低而急剧增大。

摘要： 为了研究外部操作因素(固含率和工艺参数)以及内部生物因素(消化时间和种间关系)对生物群落演替的指导作用,在渗滤液回流的批式反应器中以不同操作条件(固含率为15-30％,喷淋时间为2-6分钟,喷淋间隔为3-8小时)连续进行了84天试验.结果表明,内部生物因素对微生物群落的影响远大于一定范围内参数的选择.本研究在多元统计的基础上,分析了生态位演化的环境驱动因素以及丰富物种与其他物种之间的相互作用,为了解高固厌氧消化甲烷生物发生机制提供了新的切入点.

摘要： 采用Brandani 等考虑拟平衡状态下颗粒与流体相互作用的双流体模型,通过在商业软件CFX4.4 平台上增加用户自定义子程序,模拟了二维（高0.5 m、宽0.1 m）和三维(高0.5 m、长和宽均0.1 m)的液固流化床内床层固含率的时空分布特性和床层表面与中间界面高度随时间的变化情况,并对过渡响应时间的理论值和计算值进行了比较。二维和三维模拟结果均表明:液体入口速度突变后,床内分为两个浓度区,随着时间的发展,床层整体浓度达到均匀状态;两浓度区中间部分存在一个固含率过渡区,采用该区域的平均高度确定的过渡响应时间与理论计算基本吻合;固含率达到均匀所需时间比床层高度达到稳定所需时间要长一些;二维和三维方法对模拟结果的影响不大。上述模拟结果与Didwanla 和Homsy 的实验研究及Gibilaro 的理论分析相一致。

摘要： 我国是世界上仅有的几个能源消费以煤炭为主的国家之一.所以"多联产"煤炭转化系统越来越引起人们的普遍关注.随着生物化工、环境工程和煤化工等技术的不断发展,浆态床反应器(Bubble Column Slurry Reactor,简称BCSR)的开发和应用越来越受到人们重视.目前,国内对三相浆态床反应器流体力学的认识仍存在着不足与差异,对气含率、气泡尺寸及其分布等流体力学特性随操作条件的变化规律仍没有统一的认识.关于这方面的研究主要是:Gandhi等曾推出高固含率的三相淤浆床反应器的流体力学规律,张锴等主要是研究锥形鼓泡浆液反应器. 本实验采用的是电导探头法对三相浆态床反应器内的气泡行为和气含率进行了测量,对三相浆态床反应器的气泡行为进行了研究。

摘要： 浆态床反应器(SBCR)作为一种新型的气液固三相反应器由于操作费用低、可控性好等优点有着广泛的应用前景。鼓泡床中气含率决定了其反应器的体积、流型以及相间传质和传热等,因此是鼓泡床设计和分析中最重要的一个参数。

摘要： 浆态床反应器(SBCR)作为一种新型的气液固三相反应器由于操作费用低、可控性好等优点有着广泛的应用前景。鼓泡床中气含率决定了其反应器的体积、流型以及相间传质和传热等,因此是鼓泡床设计和分析中最重要的一个参数。

摘要： 本发明提供基于超声波层析成像的气液固三相分相含率的测量方法，涉及流体检测领域。该方法包括对管道中气相和液相距离的采集，从而获得气相含率；对管道截面进行超声波层析成像，通过优化的TSVD正则化方法进行成像，将成像图通过SURF处理以及二值化后获得固相含率和液相含率。采用本发明的气液固三相流分相含率测量方法能够在无损检测的情况下获得各相含率，提高强干扰环境中测量各相含率的精度。

摘要： 本申请涉及活性染料的领域，具体公开了一种高固色率兰色含氟活性染料。该高固色率兰色含氟活性染料的制备方法为：a.乌尔曼反应；b.精制；c.二次缩合反应；d.三次缩合反应。本申请的产品具有更高的固色率，且色泽艳丽，日晒牢度、水洗牢度、摩擦牢度高等优点。

摘要： 本发明公开了一种用于烟草薄片涂布液含渣率检测的固液分离装置，包括盖板、箱体、检测杯，所述箱体上开设有内腔，所述盖板铰接至所述箱体的一侧，所述盖板能够完全封闭所述内腔的上端口；所述内腔的底壁中心位置设置有离心装置，多个所述检测杯安装于所述离心装置的转动架上，所述检测杯的底部内置有加热丝；所述箱体内设置有磁场，所述离心装置驱动所述转动架时，所述检测杯内的加热丝能够切割磁感线产热。本发明简化操作流程，确保检测数据的精准，提高工作效率。

摘要： 本发明涉及浆纱上浆检测技术领域，公开了一种基于质量流量控制器串联的在线检测浆液含固率装置及方法，该装置包括按流向依次连接的主浆箱和预热浆箱；主浆箱和预热浆箱之间还连接有浆液循环线，所述浆液循环线上设有流向预热浆箱的含固率检测线，所述含固率检测线上按流向依次串联有科里奥利质量流量控制器以及热式质量流量控制器或差压式质量流量控制器。本发明在含固率检测线上前后串联有科里奥利质量流量控制器和热式质量流量控制器或差压式质量流量控制器，通过上述两种质量流量控制器的联合可在线、精确检测浆液含固率。

摘要： 本发明涉及环境技术领域，且公开了一种高压均质厌氧消化高含固率污泥的方法，包括以下步骤：步骤一、收集污泥，将污泥放入高压设备内高压匀质；步骤二、启动高压设备对内部的污泥进行高压均质；步骤三、取出高压均质后的污泥密封放置；步骤四、取沼液加入污泥混合接种成为混合液；步骤五、将接种后的混合液进行厌氧发酵。

摘要： 本发明公开了一种气液固循环流化床局部相含率检测方法，本发明通过分区操作采用不同的方法对强重叠颗粒、弱重叠颗粒、气泡进行了处理，减少了景深外颗粒的干扰，提高了检测精度。适用于多种不同气液、液速下的循环流化床局部相含率检测，对实际现场的光线变化有很好的适应能力；本发明算法敏感参数较少，适用于重叠颗粒的计数检测，便于二次开发；本发明算法稳定性高，抗干扰能力强，效率高。

摘要： 一种压裂返排液含固率检测方法，所述方法包括：对待测压裂返排液进行采样，得到多相流样品，对多相流样品中的油、气、水及固体进行四相分离；对纯净水及水、油分别进行核磁共振，得到对应的自由衰减信号的首幅值，利用首幅值确定水与油对应的含氢指数；对水与油施加扩散编辑脉冲序列，得到水与油对应的扩散系数；利用多相流核磁共振流量计的第一天线及第二天线，分别对待测压裂返排液进行脉冲发射，采集对应的回波信号，根据回波信号、含氢指数及扩散系数，确定待测压裂返排液的含固率。本发明利用核磁共振技术，全过程不依赖核磁共振谱，实现对压裂返排液进行四相含量的测量，准确确定压裂返排液含固率，实现高效、环保、安全的在线检测。

摘要： 本发明涉及水治理领域，具体涉及一种提高藻泥含固率的高铁酸盐强化藻水混凝的方法，将高铁酸盐与混凝剂加入高藻水中，进行强化混凝；对混凝沉淀的藻泥进行脱水处理，提高藻泥含固率。与现有技术相比，本发明实现了含藻污泥脱水性能的提升以及高藻水净化效果的优化。

摘要： 本实用新型公开了一种适用于低含砂量、低含固率粪污的除砂系统，包括：粪污接收装置，所述粪污接收装置用于混合粪污；粪污缓冲池，所述粪污缓冲池的进料口通过第一输送泵与所述粪污接收装置的出料口连通，粪污缓冲池的出料口通过第二输送泵通向外界；砂液储存池，所述砂液储存池的进液口与所述粪污缓冲池的砂石排出口连通。

摘要： 一种厌氧‑好氧深度耦合处理高固含率有机废水的方法包括：有机废物经过破碎和筛选后，将滤得的浆液投入厌氧反应单元内，厌氧发酵得到沼气和沼液；厌氧出水通入固液分离单元进行固液分离，分离的沼渣通过污泥回流泵返回厌氧反应单元内；分离出的沼液进入好氧反应单元，经过同步硝化反硝化过程，除氮；好氧反应单元的出水部分回流至厌氧反应单元，与有机废物原浆液充分稀释混合，进行厌氧反应，另一部分出水进入下一处理工艺或达标排放。本发明厌氧出水进入固液分离单元，分离出悬浮物，出水进入好氧单元，控制好氧单元水体内的DO值，完成脱氮，之后好氧出水控制回流比再次回到厌氧单元，循环反应，提高厌氧沼气产气率，同时好氧出水水质更高。