回火脆性
回火脆性的相关文献在1981年到2022年内共计239篇,主要集中在金属学与金属工艺、石油、天然气工业、能源与动力工程
等领域,其中期刊论文203篇、会议论文20篇、专利文献6090篇;相关期刊114种,包括材料科学与工艺、理化检验-物理分册、石油和化工设备等;
相关会议20种,包括2014年全国机电企业工艺年会暨第八届机械工业节能减排工艺技术研讨会、第六届中国水泥工业耐磨技术研讨会、第七届模具钢学术会议等;回火脆性的相关文献由464位作者贡献,包括李庆芬、刘世晓、刘显惠等。
回火脆性
-研究学者
- 李庆芬
- 刘世晓
- 刘显惠
- 孙荣禄
- 张建
- 徐庭栋
- 李莉
- 梁益龙
- 王立新
- 谭为信
- 高全德
- 丁磊磊
- 乔勋
- 于光
- 刘二宝
- 刘奎
- 刘守法
- 叶玉芬
- 周平
- 周昌玉
- 孔凡富
- 孟东容
- 宋立平
- 张健泰
- 张堤旭
- 张涛
- 张燕东
- 张立东
- 张长宏
- 彭伟
- 方顺发
- 朱炎
- 李小兵
- 李新宇
- 李梦贤
- 李雪
- 杜战辉
- 武文健
- 沈孝文
- 潘晓松
- 王凯
- 王君
- 王增友
- 王强
- 王德文
- 王月香
- 王民庆
- 王洪刚
- 王琳淋
- 王贵
-
-
白红超;
黄景兴;
陈尧
-
-
摘要:
针对直升机摆振限动块安装螺栓在服役过程中发生断裂的现象,主要从工艺角度分析了螺栓断裂的原因。通过断口宏微观观察、化学成分分析及硬度测试,核查了断裂螺栓的热处理工艺参数。在此基础上,利用螺栓拧紧力矩、拉伸和冲击韧性试验验证螺栓失效原因。结果表明,螺栓断裂是由于热处理工艺不当,导致其具有回火脆性。针对该螺栓断裂问题,通过降低回火温度来改善其回火脆性,从而降低飞行过程中摆振限动块受到桨叶对螺栓的冲击力导致的断裂风险,保障直升机的安全运营。
-
-
徐家旭;
张韶伟
-
-
摘要:
某石化公司压缩机出口冷却器的浮头螺栓发生断裂,断裂位置都在螺栓尽头处,接触的介质是火炬气,硫化氢含量较高。采用宏观检验、材质分析、夹杂物及金相组织分析、XRD(X射线衍射)分析、力学性能测试、扫描电镜及能谱成分分析等对螺栓断裂的原因进行了研究,结果表明:螺栓内部存在非金属夹杂物;加工过程中热处理没有严格按照工艺要求进行,产生了回火脆性,降低了螺栓的强度和韧性;螺栓在紧固过程中受扭转力和紧固应力作用产生断裂。螺栓质量问题是导致断裂的主要原因。
-
-
邹坤;
金东发
-
-
摘要:
为了提高12CrMo9-10钢的埋弧焊接质量,在12CrMo9-10钢焊接性分析的基础上,采用焊接工艺试验的方法研究了该材料的冷、热裂纹敏感性。试验显示,焊接最小预热温度≥160°C的情况下可以避免焊接冷裂纹;在对原材料微量元素化学成分特殊要求的情况下,不同热处理工艺下焊接接头均未发现再热裂纹的发生。研究表明,通过合理控制焊前预热温度(≥200°C)、焊接热输入(≤3.0 k J/mm)及层间温度(≤250°C),试板焊接并经热处理后可以获得满足相关标准及技术条件要求的各项性能,且焊接接头具有良好的抗回火脆化性能。
-
-
李亚非;
刘凤坤;
龙开琳;
高军
-
-
摘要:
针对某型航空发动机在整机装配过程中发生的1Cr11Ni2W2MoV不锈钢螺栓断裂故障,按照零件失效分析的一般方法,进行了故障件理化检测和批次零件制造质量检查,包括对故障件进行断口宏观与显微SEM检查,对零件热处理工艺参数与材料标准、热处理执行标准参数进行比照,并对存在质疑的回火脆性问题开展了不同回火温度与冷却速度下的验证试验。结果表明:故障件断口主要由扩展区与瞬断区组成,主要特征为沿晶+准解理,失效模式为一次性大应力脆断;致使零件脆性的原因在于回火温度640°C处于第2类回火脆性区间;回火后快速冷却可缓解脆性,但无法消除。避免回火脆性是解决螺栓装配断裂的根本途径,因此要求螺栓零件选择回火温度时应避开脆性区间,冷却时快速通过该区间。
-
-
郑治秀;
王强;
尹绍江;
臧淼;
杨小龙
-
-
摘要:
研究了不同回火温度对700 MPa级钢板组织与力学性能的影响,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等设备对试验钢的微观组织进行观察。结果表明:回火温度对试验钢性能有显著影响。随着回火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度均表现为先升高、后降低,低温冲击韧性改善。600°C回火时,试验钢出现回火脆性。使用电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了回火前、后的晶界特征及取向差异。分析认为:回火前、后力学性能的变化与析出强化、位错强化等强化机制有关。
-
-
赵贤平;
邓深;
温小园;
廖耀俊;
蒙曰睿
-
-
摘要:
利用热处理炉进行不同温度区间Q590 低碳贝氏体钢回火试验.结果表明:试验钢在300~350°C回火温度区间产生回火脆性,造成冲击性能偏差;随着回火温度的升高,冲击性能又明显得到改善.分析认为:M-A 岛分解在250~550°C回火温度区间发生,即从250°C左右开始,在300~350°C之间数量多、尺寸大,且沿晶界分布,是导致冲击韧性差的主要原因;M-A 岛分解在500~550°C之间基本完成,冲击韧性逐渐升高.在实际回火处理过程中应避开300~350°C温度区间,防止冲击韧性恶化导致的性能降低.
-
-
刘志民
-
-
摘要:
焦炭塔是炼油厂延迟焦化装置的核心设备,装置规模的不断扩大,催生了用耐热钢1.25Cr0.5MoSi为材质的大型焦炭塔制造技术.新型锻件作为焦炭塔筒体和椎体连接过渡段,基本解决了焦炭塔过渡段焊缝裂纹和筒体鼓胀变形等问题,但是近年来几家企业的大型焦炭塔在锥段部位的焊缝陆续又出现了裂纹.经分析,焦炭塔在20 h内从常温到495°C温差变化对焦炭塔产生强烈的交变热应力载荷冲击,高温含硫油气环境导致的焊缝裂纹部位金相组织珠光体球化,材料本身的回火性脆化特性,装置新型节能技术对焦炭塔的影响,装置超负荷生产加快了焊缝的失效速度,以上多种因素的相互作用,导致了焊缝开裂.提出了焦炭塔日常操作运行中的注意事项,对维护检测工作提出了相关建议.
-
-
郑池就
-
-
摘要:
介绍了某炼油企业吸附脱硫装置(S-Zorb)停车大修,在压力管道全面检验中发现一条GC1油汽管道的三通本体硬度超标严重,金相分析发现晶粒横向拉长变形严重的晶体学缺陷.经分析造成该缺陷的主要原因是三通的制造厂热处理问题造成,同时,应使用单位提出的要求,给予安全使用分析,并提出修复方案.最后,使用单位采纳我的修复方案,修复缺陷效果理想,最终的安全定级能满足使用单位要求,问题得到圆满解决.
-
-
金东发;
邹坤;
毕大青;
冯锦娟
-
-
摘要:
为掌握2.25Cr-1Mo钢合理的焊接工艺,在对其原材料的化学成分及力学性能进行相应控制的基础上采用了合理的焊接过程控制措施,进行了系统的焊接试验。试验表明该控制措施能够有效地避免2.25Cr-1Mo钢焊接冷裂纹、再热裂纹的出现及发生回火脆性倾向,可以获得满足相关标准及技术条件要求的各项性能,为该材料设备的焊接提供了技术保障。
-
-
-
-
-
-
王凯;
徐庭栋
- 《北京金属学会第五届冶金年会》
| 2008年
-
摘要:
Briant采用俄歇能谱对304L钢中磷的晶界偏聚浓度进行测量表明:经1100°C固溶1小时、水淬后,在700°C恒温时效过程中出现磷的晶界偏聚浓度峰值;在500、550、600、650和700°C恒温时效100小时,磷的晶界偏聚浓度峰值出现在600°C。rn 本文的主要目的是利用非平衡晶界偏聚的临界时间模型解释上述偏聚浓度峰值现象,证实磷在304L钢中发生了非平衡偏聚。另外,通过对磷非平衡偏聚恒温动力学特征的讨论,提出了回火脆性的非平衡偏聚机理。
-
-
-
-
-
-
-
裴峰
- 《中国机械工程学会压力容器制造委员会2011年年会暨技术交流会》
| 2011年
-
摘要:
本文通过一起18MnMoNbR钢板卷制筒体断裂事故的介绍,分析了该钢种在卷制过程中发生脆性断裂的原因:钢板边缘淬硬层产生的缺口效应和钢板不规范加热导致的回火脆化。为此,对该钢种的制造工艺提出了相应的建议:去除钢板边缘淬硬层;严格控制热成型、焊接、热处理等参数,防止回火脆化。
-
-
-
-
-
-
-
- 包头钢铁(集团)有限责任公司
- 公开公告日期:2022-02-22
-
摘要:
本发明公开了一种解决圆环链回火脆性的方法,在使用圆环链盘条生产圆环链时,常根据成品链性能波动情况,调整感应炉电流来进行回火温度调整,常规回火温度控制范围在300‑400°C,但个别时候存在电流过大,回火温度超过450°C的情况,另外因生产节奏快,受场地限制,圆环链回火之后,层叠堆放在一起,这样造成堆内的圆环链冷却速率缓慢,促进了P元素在奥氏体晶界上的偏聚富集,从而产生高温回火脆性;其特征在于:基于高温回火脆性是可逆的,把不合格的成品圆环链重新加热到650°C‑680°C,保温1小时,然后油冷,再次进行拉伸试验检验,不再出现异常断口,且塑性指标得到恢复,性能指标完全符合相应的技术要求。
-
-
-
-