回弹量

摘要： 对冷轧态不同厚度C19400铜合金带材进行不同弯曲半径90°V形折弯,测量了折弯后的回弹,观察了折弯后带材外表面形貌。借助金相显微镜分析了带材折弯前后的微观组织。研究结果表明:厚度相同时,回弹量随着弯曲半径的增大而增大;弯曲半径相同时,回弹量随厚度的增大而减小。当带材厚度较薄(<0.5 mm)时,在不同弯曲半径下折弯,带材折弯表面均光滑平整;当带材厚度增大(≥0.5 mm)时,随着弯曲半径的减小,表面出现橘皮、裂纹缺陷。带材厚度增大,局部出现不连续纤维,这也是造成带材折弯表面出现橘皮、裂纹的主要原因。试验范围内带材厚度为0.4 mm、折弯半径为0.16 mm时,回弹量小且带材折弯表面良好。

摘要： 文章针对贵州都安高速T19合同段的隧道喷射混凝土从岩性砂石料级配、粒径、速凝剂的掺量均匀性、配合比优化、施工工艺及方法等方面进行了试验。研究结果表明,采取有效措施控制隧道初支喷射混凝土的回弹量,不仅可大幅度节约施工材料,还可通过改善施工现场空气中粉尘的含量,起到保障施工人员身体健康的作用。

摘要： 以秀印高速张家寨特长隧道为例,分析隧道湿喷技术应用中造成回弹量较大的原因。通过对地材质量、速凝剂质量及掺量、喷射混凝土配合比、湿喷操作工艺4方面原因进行分析、试验及实际应用对比,得出湿喷技术最佳地材质量、速凝剂最佳掺量、配合比优化及湿喷操作工艺注意事项,有效减少了隧道湿喷混凝土回弹量,有效提高湿喷混凝土质量及施工效率,并很好解决了隧道初支因平整度不足造成的隧道二次衬砌背后脱空、漏水、欠挖等问题,为以后岩溶地质区特长隧道施工提供了参考。

摘要： 目的得到单向压缩冷精整的精整量与预变形孔半径和深度之间的变化规律,以及摩擦因数大小同回弹量之间的关系。方法对转向节臂端部锻件上下表面进行预变形凹槽孔处理,并建立锻件单向压缩冷精整的弹塑性有限元模型,利用ABAQUS有限元软件进行数值模拟仿真,分析摩擦因数对表面质量的影响,得到优化后的工艺参数,并进行实验验证模拟结果的准确性。结果摩擦因数越大,冷精整后的转向节臂端部锻件的鼓形越明显。在精整量为1 mm的情况下,当预变形凹槽孔的半径为4 mm、深度为0.3 mm、单向压缩量为1.1 mm、摩擦因数为0.2时,能够得到最好的表面质量。结论当摩擦因数相同时,预变形凹槽孔的半径越大,径向位移越小,而回弹量基本保持不变。

摘要： 在水利工程建设中输水隧洞建设有着非常重要的地位,喷砼技术施工简便,广泛地应用于隧洞施工中。喷砼施工质量受到多种因素的影响,文章结合具体的隧道喷砼施工工艺,分析隧道喷砼回弹量的影响因素,并且在结合国内外施工经验的基础上,提出改善喷砼回弹量的相关措施,期望为相关研究提供参考。

摘要： 为了研究边坡路基支护的受力,开展了边坡路基支护的受力性能和承载力分析。提出了在边坡段影响路基性能的几个影响因素,并利用试块压重平台反力装置,对某工程路基上的水泥搅拌桩进行了单桩竖向抗压静载试验,从而检测了桩的单桩竖向抗压承载力是否满足设计要求,并研究了随着竖向荷载的增加,桩基的沉降量和累计的沉降量,不同桩基的最大沉降量和最大回弹量,并研究了桩基的回弹率曲线。

摘要： 通过金沙萨中部非洲国家文化艺术中心设计试桩的施工与承载力测试,对比采用岩土勘察报告、相关专业技术规范或标准预估的单桩承载力设计值与现场承载力实测值,结果表明与普通钻孔灌注桩的承载力相比采用长螺旋钻孔压灌桩工艺单桩承载力提高.建议结合现场地层与资源条件,利用长螺旋钻孔压灌桩工艺特点,采用比预估值更高的承载力设计值,从而达到技术安全合理的目标.

摘要： 阐述了高强度板在成形过程中板料产生回弹的根本原因及传统的控制措施,以及CAE分析数值和模拟方法预测回弹的局限性,研究了解决回弹的一些办法,列举了实际模具设计和调试过程中回弹控制的实例.

摘要： 拉弯成形工艺具有效率高、成本低的优势,目前已经在各行各业得到广泛应用.本文根据铝型材、不锈钢型材、钛合金型材三种型材拉弯成型工艺的比较,探究不同材料型材拉弯成形效果的差异性.

摘要： 通过模拟计算冲型压力和回弹量,为超大尺寸不锈钢容器瓜瓣封头的冲压成形制造提供依据.

摘要： 基于LS-DYNA软件平台,对6061-T6铝合金汽车前碰撞横梁拉弯成形过程中回弹量进行模拟;研究了预拉力、补拉力和摩擦系数下对回弹量的影响,并对拉弯模具弧面进行修正以补偿回弹量,最后进行试验验证.其结果表明:预拉力的变化影响型材横截面内的应力分布情况,随着预拉力增大至Aσ,s时,回弹减小;在一定范围内,补拉力从Aσs逐渐增大时,补拉力愈大,有利于减少拉弯型材的回弹量;摩擦因数越大,回弹量逐渐增大;通过修正模具的弧面尺寸可以补偿回弹量;模拟结果与试验结果吻合较好,表明所建立的拉弯有限元模型能准确预测模拟汽车前碰撞横梁的拉弯回弹.

摘要： 蒙皮零件是构成飞机气动外形的主要零件,近年来钛合金在飞机蒙皮零件中所占比例越来越高.由于钛合金在室温下成形性较差,因此钛合金蒙皮的成形多在高温下完成.但在成形后钛合金蒙皮存在回弹等缺陷.针对以上问题,本文基于有限元软件ABAQUS对TC4钛合金蒙皮热冲压蠕变成形过程进行仿真,研究不同成形温度,不同蠕变时间以及模具是否带压延筋对成形后蒙皮的回弹的影响.通过对比仿真结果可以看出,成形温度为700°C,蠕变时间为1200s,采用带压延筋的模具时,蒙皮的回弹量达到最小,为1.495m.

摘要： 针对汽车覆盖件冲压成形时,容易出现拉裂、起皱和回弹等缺陷.采用有限元分析软件Dynaform对某汽车A柱内板进行拉延、切边、回弹过程模拟,研究压边力对制件成形的影响规律,通过比较最大减薄率和最大回弹量等质量指标,获得压边力对制件冲压特性的影响规律,给出较合理工艺参数.对制件进行回弹补偿,使最大回弹量减小到2.5mm以下,最终给出修正拉延模具,研究结果对制件实际生产有很重要借鉴作用.

摘要： 为保证冲压离心泵叶片成型的尺寸精度,提出了叶片展开公式,并通过板料成形有限元分析软件DYNAFORM,对不锈钢冲压离心泵叶片进行数值模拟,分析叶片冲压过程中成形极限、叶片厚度变化、回弹量、起皱情况.结果表明;在靠近叶片进口边区域,其厚度有着明显的增加,硬化情况严重,较容易起皱.叶片进口边是整个变形过程中弯曲半径最大的地方,回弹显著.叶片冲压过程研究对不锈钢冲压泵制造具有一定的指导意义.

摘要： 对目前深基坑开挖回弹量的几种实用计算方法进行了归纳,重点介绍了硬化土(HS)模型的理论基础及模型参数的确定方法;基于HS模型,运用有限元分析软件Plaxis对基坑支护、开挖全过程进行了数值模拟.结合深圳湾1号深基坑工程,模拟了基底回弹随基坑开挖的变化趋势,并将各类实用计算结果、数值模拟结果与实测结果进行对比.结果表明:本文采用的HS模型不仅能够反映土体应力、应变的非线性特性,还能反映深基坑工程复杂的应力路径,基于该模型的有限元分析法在计算深基坑基底回弹量上具有相当的可靠性,该结论为深圳地区软土深基坑的设计、施工提供参考.

摘要： 钛合金叶片的型面复杂,截面宽厚比大,且各截面之间有一定的转角,因而在叶片热模锻造后残余应力会使叶片产生回弹,从而影响叶片锻件的尺寸精度.采用不同的预成形毛坯,叶片终锻件的残余应力是不同的.因此,研究预成形设计对钛合金叶片热模锻造过程回弹的影响对提高叶片产品质量有重要意义.采用横截面为圆形和椭圆形的预成形毛坯,模拟和分析两种情况下叶片热模锻造过程,计算两种情况下叶片的回弹量.结果显示:采用椭圆形毛坯获得的叶片等效应变差值和温度差小,卸载后锻件的等效弹性应变较小,回弹量较小.

摘要： 详细分析了薄壁管的绕弯成形过程及其变形特点，重点基于有限元法对绕弯成形模具芯棒与管坯间隙、压块与管坯间隙、防皱块与管坯间隙以及弯曲凹模与管坯间隙共四因素对薄壁管成形质量与回弹量的影响显著程度进行了四因素三水平的正交试验分析。结果表明：芯棒与管坯的间隙对成形后薄壁管壁厚及回弹均是最显著因素，弯曲凹模与管坯间隙对回弹影响也较显著。

摘要： 为了探索滑块行程曲线对拉深成形的影响规律并解决盒形件拉深成形中常出现的回弹、减薄率大等问题，分别对采用传统机械压力机及伺服压力机拉深某盒形件进行了有限元数值模拟，获得了不同滑块行程曲线作用下盒形件回弹及壁厚变化规律。结果表明，相较于传统机械压力机拉深成形而言，借助于伺服压力机保压式滑块行程曲线进行拉深成形，盒形件的回弹量减小；借助于伺服压力机阶梯式滑块行程曲线拉深成形，盒形件的最大壁厚减薄率减小，厚度分布更均匀。

摘要： 任意形状蒙皮件在拉形工艺成形过程中，拉形加载轨迹很难确定，本文基于有限元方法离散化的思想，对成形件的CAD模型进行离散化，按照板料和拉形模具在下一接触点始终保证相切的原则，用直线代替弧长，通过C++编程解决了计算问题，提出了确定任意形状蒙皮件加载轨迹的方法,通过对椭球面划分不同数量的网格单元确定的加载轨迹和解析值确定的轨迹进行比较，发现当网格单元的数量为200×200时.rn 通过有限元离散化的加载轨迹和解析值确定的加载轨迹非常接近，误差在0.5mm一下，可以保证加载轨迹的精度，对一个实际生产中的蒙皮件按照线切原则的确定的轨迹进行了数值，加载后板料和拉形模具完全贴膜，说明了这种方法的可行性,对不同加载轨迹进行了数值模拟，结果表明按照相切原理确定的加载轨迹，成形件的回弹量比较小。

摘要： 岩土工程中的回弹问题,很多时候指的是公路勘察设计中的土基回弹问题,还有就是在前期固结压力试验中,欠固结土需回弹再压缩;此外,在《土工试验方法标准》GB/T50123-1999中,也粗略提及了细粒重塑土的一些室内试验确定弹性模量的方法.但对于原生土及其卸荷回弹问题,特别是深基坑工程中基坑底部土体的卸荷回弹,关注很少,导致很多岩土工程从业者概念不清,理解混淆,用途不明.根据这一现状,笔者着重就这两种领域的回弹及回弹模量的运用、确定等做一些研究、对比和探讨,以期给相关从业者带来一些提示和帮助.

摘要： 本发明公开一种按键回弹时间的量测装置与方法。量测装置包括底座、测试单元、按压单元、控制单元及定时器。测试单元具有对应按键设置的至少一压力传感器。按压单元包括按压部。控制单元分别与按压单元、测试单元及定时器电性连接。量测时，控制单元控制按压单元的按压部接近按键，使按键接触压力传感器，并将感测到的压力数值传送至控制单元，据以产生量测值。当量测值超过预设值时，控制单元产生启动信号并同时控制按压部远离按键，量测值恢复到初始值时，控制单元产生结束信号。定时器接收启动信号即开始计时，接收到结束信号即停止计时，定时器开始计时与停止计时的时间间距，以产生按键的回弹时间。本发明可达到精准地量测按键回弹时间。

摘要： 本发明公开一种按键回弹时间的量测装置及其量测方法，用以量测按键被按压后的回弹时间。量测装置包括机体、测试杆、驱动机构、控制单元以及定时器。机体用以承载按键，并包括第一导电部及第二导电部。驱动机构驱动测试杆的压测部接近或远离按键。于量测时，控制单元控制驱动机构驱动压测部接近按键，直到第一导电部与第二导电部之间的导通电流达到最大值，进而产生启动信号并同时控制驱动机构驱动压测部远离按键。当导通电流为零时，控制单元产生结束信号。定时器接收启动信号即开始计时，根据结束信号即停止计时并发出反馈信号，控制单元根据反馈信号计算按键的回弹时间。因此，本发明可以准确测量按键的回弹时间。

摘要： 本发明涉及回弹值率检定设备，公开了回弹仪回弹值率定器及回弹仪回弹值测试方法，回弹仪回弹值率定器，包括弹击区（11）、变形区（12）以及固定区（13）。回弹仪回弹值测试方法，包括回弹仪对回弹仪回弹值率定器进行弹击操作；将回弹仪显示数据与回弹仪回弹值率定器的额定值进行比对等步骤。本发明中回弹仪回弹值的率定采用回弹值率定器进行，具有操作简单方便，检测效率高等优点。

摘要： 本发明公开一种按键回弹时间的量测装置与方法。量测装置包括底座、测试单元、按压单元、控制单元及定时器。测试单元具有对应按键设置的至少一压力传感器。按压单元包括按压部。控制单元分别与按压单元、测试单元及定时器电性连接。量测时，控制单元控制按压单元的按压部接近按键，使按键接触压力传感器，并将感测到的压力数值传送至控制单元，据以产生量测值。当量测值超过预设值时，控制单元产生启动信号并同时控制按压部远离按键，量测值恢复到初始值时，控制单元产生结束信号。定时器接收启动信号即开始计时，接收到结束信号即停止计时，定时器开始计时与停止计时的时间间距，以产生按键的回弹时间。本发明可达到精准地量测按键回弹时间。

摘要： 本发明公开一种按键回弹时间的量测装置及其量测方法，用以量测按键被按压后的回弹时间。量测装置包括机体、测试杆、驱动机构、控制单元以及定时器。机体用以承载按键，并包括第一导电部及第二导电部。驱动机构驱动测试杆的压测部接近或远离按键。于量测时，控制单元控制驱动机构驱动压测部接近按键，直到第一导电部与第二导电部之间的导通电流达到最大值，进而产生启动信号并同时控制驱动机构驱动压测部远离按键。当导通电流为零时，控制单元产生结束信号。定时器接收启动信号即开始计时，根据结束信号即停止计时并发出反馈信号，控制单元根据反馈信号计算按键的回弹时间。因此，本发明可以准确测量按键的回弹时间。

摘要： 本发明提供应力‑应变关系模拟方法、回弹量预测方法以及回弹解析装置。对弹塑性材料赋予位移或者负载使之塑性变形而取得应力‑应变关系的实验值，作为表示作为应力以及背应力的函数而定义的弹塑性本构方程中的屈服曲面的随动硬化增量矢量dαij的规定的第1式，计算机使用所取得的实验值来确定弹塑性本构方程所包含的材料常量，基于代入确定出的材料常量的后规定的第1式与所取得的实验值来确定规定的第2式所包含的材料常量，使用代入确定出的材料常量后的上述规定的笫1式、规定的第2式、以及弹塑性本构方程，来模拟弹塑性材料的应力‑应变关系。

摘要： 本发明提供一种回弹发生原因特定方法，该方法具有：数值解析冲压成形的成形条件，得到冲压成形品的成形数据的冲压成形解析步骤；对冲压成形品的成形数据之中的、冲压成形品的一部分区域的物性值以及物理量数据的至少一个进行运算处理的运算处理步骤；和基于运算处理的结果，算出回弹量的回弹量算出步骤。

摘要： 本发明提供应力-应变关系模拟方法、回弹量预测方法以及回弹解析装置。对弹塑性材料赋予位移或者负载使之塑性变形而取得应力-应变关系的实验值，作为表示作为应力以及背应力的函数而定义的弹塑性本构方程中的屈服曲面的随动硬化增量矢量dαij的规定的第1式，计算机使用所取得的实验值来确定弹塑性本构方程所包含的材料常量，基于代入确定出的材料常量的后规定的第1式与所取得的实验值来确定规定的第2式所包含的材料常量，使用代入确定出的材料常量后的上述规定的笫1式、规定的第2式、以及弹塑性本构方程，来模拟弹塑性材料的应力-应变关系。

摘要： 本实用新型公开了一种数字回弹仪及应用该回弹仪的回弹量远程检测系统，该数字回弹仪增设有单片机、移动通讯模块、Sim卡和天线，该回弹量远程检测系统包括服务器和若干台数字回弹仪；服务器接入互联网，各台数字回弹仪接入同一个移动通信网络中，各台数字回弹仪分别将回弹值数据和定位信号以数据形式通过所述移动通信网络和互联网发送给服务器，服务器对接收到的回弹值数据和定位信号进行保存。本实用新型能够掌握数字回弹仪所在现场的检测情况，实现对回弹检测工作及检测数据的集中管理，并且定位各台数字回弹仪的工作位置地点。

摘要： 起重机挠度、拱度、回弹量、制动下滑量的检测装置，防护机壳和防护机壳罩内有主电路板和锂电池，一端有与主电路板相接的激光测距模块，另一端有与主电路板相接的角度模块；防护机壳的侧面有与主电路板相接的蓝牙天线和与锂电池相接的电源开关、充电插座；防护机壳的下面固定有支撑板，支撑板与连接板的一端固接，连接板的另一端插入锁紧座体内并与锁紧座体通过转轴转动连接，转轴的一端与锁紧座体螺纹连接，转轴的另一端接有锁紧旋钮；锁紧座体固定在旋转盘上面，旋转盘通过旋转轴承安装在支撑台上，支撑台位于底座上方，在支撑台与底座之间设有高度调整件；在旋转盘上面设有水泡；蓝牙天线与手持终端无线连接。结构简单，检测容易，省时省力。