噪声试验

摘要： 基于FW-H方程,对离心风机进行气动声学理论分析,结合噪声测试方法,对某雷达天线系统进行噪声试验研究分析.测试数据表明,噪声和振动加速度频谱图分布较为接近,噪声振动能量峰值频率均为离心风机叶片基频的倍频,即雷达天线系统噪声主要来源于离心风机的气动噪声.通过改变均热板上翅片与风机叶片边缘的间距和调节风机转速,对单个离心风机开展噪声试验研究.由实验结果可知,随着间距增大,其噪声值降低,且噪声能量逐渐集中分布在低频区域;离心风机噪声值随着其转速增大而增加,不同工况下离心风机噪声能量均在其叶片基频的二倍频处最大.噪声试验获得的不同工况下离心风机噪声云图可为雷达天线系统均热板的结构优化设计提供试验和理论依据.

摘要： 目的 解决振动-噪声复合试验中的几个控制问题,提高再入飞行动力学环境地面模拟试验的准确性.方法 对振动-噪声复合试验控制原理和载荷特征进行分析,并用试验的方法 对振动-噪声复合试验实施过程中两种载荷的相互影响进行测定,用统计方法 对影响程度进行评估.结果 振动台运行噪声对噪声控制的结果 基本无影响,噪声对振动控制结果 的影响程度与控制点位置有关.噪声场中振动传感器的测量本底会明显升高,试验实施过程中应尽量将传感器安装在产品内部.结论 振动-噪声复合试验中2种载荷对彼此控制的影响可能会对试验结果 产生影响,但只要试验设计合理,这种影响可控制在可接受范围内.

摘要： 航空发动机气动噪声试验通常指定模拟声源的频率、相位和声压级,声源幅值参数精度直接影响声压级精度.针对人工标定时难以保证精度且耗时较长的问题,论文提出了一种利用二分法将标定程序化的算法,并进行了模拟标定试验.试验结果表明,该算法能够快速高效获得标定参数,从而为声源标定自动化提供算法支撑.

摘要： 介绍了1 kgTNT当量立式柱形爆炸容器的结构设计和理论计算,通过爆炸相似率和动力系数法等数学方式计算壳体壁厚,并校核抗爆强度,结合爆炸超压实测、爆炸振动测试和噪声测试,验证爆炸容器的各项性能.计算和试验结果表明:1 kgTNT当量立式圆柱形爆炸容器结构设计合理,抗爆强度、抗振和降噪性能均满足国标设计要求和复杂环境下的使用要求.设计和计算方法可为同类型爆炸容器的设计提供参考.

摘要： 为了明确某企业研发的一款动车组轴流冷却风机的噪声水平和特性,参照国标GB/T 3767-2016布置试验测点,对此轴流风机产生的噪声进行了现场试验,并基于风机试验数据进行了噪声特性分析.结果表明:此轴流风机噪声主要由宽频和离散噪声组成,前者的占比约为后者的1.8倍;动叶片的前三阶BPF在离散噪声中占据主导地位;进风口处的风筒主要降低高频段的噪声;单、双风机运行时的噪声差值主要体现在动叶片的前两阶BPF上;通过静压来控制风机噪声时,应保持静压在1030～1150 Pa之间;出风口噪声的贡献率约为进风口的两倍;机壳振动声辐射主要表现在低频段;新样机出风口测点的A计权声压级降低了2.23 dB(A),在离散噪声中,动叶片的第一阶BPF噪声下降幅度最大.

摘要： 随着机载舱内设备面临的噪声环境越来越恶劣,以往采用混响室进行舱内设备噪声试验的方式逐渐难以满足高声压噪声试验的需求.针对该问题,本文基于响应等效理论,提出了一种行波管与混响室噪声试验等效转换的方法,即通过试验获得相对较低的声压下行波管与混响室空间相关系数,经计算得到声场转换系数对试验控制谱进行修正,采用修正后的声谱开展高量级噪声试验.最后,采用该方法进行了试验验证,行波管试验中试验件上目标点响应与混响室试验中响应接近,证明了所提方法的可行性及准确性.

摘要： 针对某款扫地机齿轮箱噪声过大的问题,在多体动力学软件RecurDyn中建立齿轮箱动力学模型,得到稳态工况下齿轮副的动态啮合力,分析了啮合力对箱体振动的影响;利用Ansys对箱体进行模态和动态响应分析,显示振动响应峰值主要集中在齿轮啮合频率的基频、倍频、2倍频处,激起了与齿轮副的共振噪声。为避开共振带,在不增加箱体空间的情况下提出优化齿轮几何参数和改进电动机装配处结构的方案,并对优化方案进行了噪声试验。结果表明,优化齿轮几何参数和对电动机装配处加筋的组合方案为最佳方案,整机噪声降低了约8.9 dB。研究对该类产品的优化设计和减振降噪具有一定的研究意义和参考价值。

摘要： 为降低微型轴流风扇气动噪声,将原型风扇直线形叶片尾缘设计成圆弧形,采用大涡模拟(LES)结合FW-H声类比方法对原型及改型风扇进行气动性能和噪声计算,并对两款风扇进行气动性能与噪声试验。数值模拟结果显示改型后的叶轮对降低风扇气动噪声有积极作用,风扇压力会有所下降;试验结果表明:在0.84~1.37 qvs流量区间内,改型风扇较原型相比,静压降低2.5%~4.3%,静压效率最多提升1.9%;改型后的叶轮可使风扇比A声级下降0.63~2.32 dB;在设计工况下,风扇静压下降3%,静压效率提高1.8%,比A声级降低2.3 dB;对两种风扇A计权1/3倍频程图分析发现,圆形叶片尾缘对800~5000 Hz频段的高频尾迹涡流噪声有明显抑制作用。研究结果对微型轴流风扇的气动设计、优化具有一定程度的参考价值。

摘要： 文章参考和吸收了国内外最新的航天器环境试验相关标准和技术文献的内容,结合我国当前试验设备能力和试验技术的发展,通过充分调研,了解同行业各单位的工作实际,根据试验验证情况,以GJB 1027A《运载器、上面级和航天器试验要求》为指导,参考GJB 1197—1991《卫星声试验方法》中行波声场试验部分和GJB 1197A《航天器声试验方法》的相关内容,对航天器组件产品噪声试验方法进行综述.内容可为航天器组件产品噪声试验提供指导,并为航天器组件产品噪声试验方法标准及规范制定提供参考.

摘要： 扩散场噪声与掠入射噪声是噪声试验的两个重要试验程序,主要梳理对比了扩散场噪声与掠入射噪声的要求差异,针对目前存在的问题,提出了噪声试验实施建议,以指导机载产品噪声试验的实施与评价.

摘要： 本文利用空泡水筒,采用假体模拟伴流的方法,研究了均匀流与非均匀流条件下,不同流速和转速空化数时,螺旋桨空泡形态的变化和辐射噪声特性的差异.由空泡试验结果分析可知:同一流速时,螺旋桨空化程度随转速空化数的减小而变得剧烈;非均匀流条件下,螺旋桨处于不同强度伴流区时,桨叶表面空泡范围和大小差异很大,进入高伴流区时空泡加剧,远离高伴流区时空泡减弱.由噪声试验结果分析得出:针对各空泡数,随着流速的增大,辐射噪声总声级也随之增长;另外,无空泡与有空泡时,其噪声频谱曲线在高频段差异很大,表明空泡噪声对高频段的贡献较低频段大;同时,比较不同空泡状态时噪声总声级发现泡状空泡的辐射噪声总声级最大,片状空泡次之.

摘要： 太阳翼是航天器一次能源的重要组成部分,为了确保太阳翼具有足够的强度承受航天器发射过程中的噪声载荷,通常采用噪声试验对太阳翼进行考核.本文结合某型号太阳翼实际试验情况,对太阳翼噪声试验进行了概述.太阳翼噪声试验是目前常用的考核太阳翼承受噪声载荷能力的试验方法，通过噪声试验可以判断太阳翼在收拢状态下承受噪声场的能力，暴露产品在材料、工艺等制造质量上存在的问题。本文结合某太阳翼噪声试验实际情况，对太阳翼噪声试验进行了概述，可以为相关试验提供参考。

摘要： 在动力学环境试验中，一般大型卫星选择正弦振动和噪声试验，小型卫星选择正弦和随机振动试验。噪声试验和随机振动试验都是对卫星进行随机激励，来考核卫星结构及星上有效载荷性能的方法。如何选取这两种随机试验方法，目前不同专家看法不尽相同。文章对卫星噪声试验和随机振动试验的机理及对试验件作用效果进行了分析，为卫星进行随机力学环境考核方法的选取提供了依据。

摘要： 本文采用理论分析和试验方法研究了变压器出厂试验时,仅有负载电流时的噪声,分析了电力变压器负载噪声特性和与线圈的振动关系,对国标的噪声估算方法进行了讨论,对噪声试验方法提出建议,为变压器运行时噪声控制和状态评估诊断提供参考.

摘要： 本文通过研究典型细长体模型在振动试验和噪声试验中的振动响应,提出了飞行器结构振动响应的天地差异,为后续进一步研究飞行器的振动试验天地一致性模拟验证奠定了基础.不同激励形式下振动响应的分布规律不一致。噪声试验时，三个截面的振动响应较为接近，地面振动试验时，离激励位置较远的截面的振动要明显高于激励截面，但未表现出振动响应与激励位置的距离关系。不同激励形式下振动响应的频率分布不一致。振动试验时，在，截面的振动响应在l0Hz-1700Hz范围大部分超过了3截面，且超出幅度较大，但在1700Hz-2000Hz又低于3截面。而噪声试验时，截面相对3截面的振动响应在各频段差异较平均。不同激励形式下均表现出大部分测量点的径向加速度高于切向加速度的规律，同时，噪声试验时结构在径向的振动响应更为突出。

摘要： 对一类在航天领域应用的典型装置,通过不同量级的平谱和窄带谱控制的振动、噪声试验,发现结构振动随控制谱线性变化而改变.然而组合不同振动和噪声控制谱,通过多次声振试验发现:典型装置在声振环境中的振动能量与单一环境下的振动能量间的关系与测点位置有关系,结构顶部的振动能量比振动和噪声试验的振动能量之和小;而典型装置的侧面振动能量都近似是单一环境下的振动能量之和.综合多次振动、噪声及声振试验的结果及传递路径分析,总结得到台面振动和外噪声的耦合效应致使顶部振动能量减小,为类似结构的环境试验制定及响应分析提供一定的参考.

摘要： 叙述了对电力电容器单元噪声问题的测量方法、噪声的影响因素以及抑制噪声所采取的措施，重点介绍了电容器噪声产生机理、测量方法、影响因素及应对措施方面研究的成果和存在的一些问题。提出的方法可以有效、方便地降低电容器及电容器装置的噪声水平，为电容器单元降噪及换流站的建设提供参考。

摘要： 从美国NASA新一代载人航天器猎户座飞船地面验证试验出发,介绍NASA格伦研究中心的振动、噪声以及热真空试验系统,其中包括大推力三轴六自由度振动试验系统(MVF)、大型混响室、大型真空罐的系统组成和试验能力.通过与国内试验能力进行比较,指出我国航天器地面验证试验的欠缺和不足,并为我国航天器环境验证试验提出了建议与发展方向.

摘要： 从美国NASA新一代载人航天器猎户座飞船地面验证试验出发,介绍NASA格伦研究中心的振动、噪声以及热真空试验系统,其中包括大推力三轴六自由度振动试验系统(MVF)、大型混响室、大型真空罐的系统组成和试验能力.通过与国内试验能力进行比较,指出我国航天器地面验证试验的欠缺和不足,并为我国航天器环境验证试验提出了建议与发展方向.

摘要： 从美国NASA新一代载人航天器猎户座飞船地面验证试验出发,介绍NASA格伦研究中心的振动、噪声以及热真空试验系统,其中包括大推力三轴六自由度振动试验系统(MVF)、大型混响室、大型真空罐的系统组成和试验能力.通过与国内试验能力进行比较,指出我国航天器地面验证试验的欠缺和不足,并为我国航天器环境验证试验提出了建议与发展方向.

摘要： 本发明提供一种测量海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验装置，包括管套、连接机构、减振机构、导流栅和自容式水听器，管套安装在海洋管道的外表面，连接机构的一端放置在管套内、另一端连接减振机构，减振机构连接导流栅，自容式水听器放置在导流栅内；该测量海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验装置，避免了常规测试方法中因水听器离海底管道距离不足所带来的声学近场效应，利用导流栅消除了水听器所受到的大涡团脉动压力影响，降低了在测试过程中因外部洋流所带来的低频干扰，采用减振机构设计，使得海洋管道流激噪声和涡激噪声的归一化更为精确，测量结果更加可靠，为海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验测量提供了技术支撑。

摘要： 本发明提供一种低噪声流激振动噪声简易试验装置，包括拖车、动力系统和模型控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构，拖车车轮通过限位装置固定在轨道上；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成，均固定在拖车前进方向左侧；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成，传动装置通过拖车梁轨道与拖车相连，传动装置内部安装与轨道结合滚轮，通过传动电机控制传动装置可操控模型横向运动，液压装置控制升降杆的垂向运动，升降杆下端连接模型；本发明结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好。

摘要： 本发明提供一种低噪声流激振动噪声简易试验装置，包括拖车、动力系统和模型控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构，拖车车轮通过限位装置固定在轨道上；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成，均固定在拖车前进方向左侧；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成，传动装置通过拖车梁轨道与拖车相连，传动装置内部安装与轨道结合滚轮，通过传动电机控制传动装置可操控模型横向运动，液压装置控制升降杆的垂向运动，升降杆下端连接模型；本发明结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好。

摘要： 本发明提供一种测量海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验装置，包括管套、连接机构、减振机构、导流栅和自容式水听器，管套安装在海洋管道的外表面，连接机构的一端放置在管套内、另一端连接减振机构，减振机构连接导流栅，自容式水听器放置在导流栅内；该测量海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验装置，避免了常规测试方法中因水听器离海底管道距离不足所带来的声学近场效应，利用导流栅消除了水听器所受到的大涡团脉动压力影响，降低了在测试过程中因外部洋流所带来的低频干扰，采用减振机构设计，使得海洋管道流激噪声和涡激噪声的归一化更为精确，测量结果更加可靠，为海洋管道流激噪声和涡激噪声的试验测量提供了技术支撑。

摘要： 应用气动噪声风洞试验用列车缩尺模型装置进行噪声试验的方法属于高速列车气动噪声测试技术领域，该装置包括可拆除式缩尺车体用下端全封闭基座、带有缩尺排障器且不带转向架的缩尺模型车体、多个缩尺贯通道连接部、缩尺轨道、缩尺受电弓、缩尺受电弓导流罩、多个缩尺转向架及其缩尺轮对；缩尺模型车体及其从属子结构均是其对应的真实待测车型及轨道尺寸比例的八分之一。本发明针对高速列车模型及噪声源位置特点，设计了不同的模型结构处理来突显不同的噪声源，并在流场外布置自由场传声器和声源识别的传声器阵列设备，用以获取模型噪声源对外界的声辐射信息以及噪声源的信息，分析模型上的主要噪声源特性，以及噪声源对整个模型噪声的贡献量大小问题。

摘要： 本发明提供一种新型主动减振低噪声流激振动噪声试验装置，包括拖车、动力系统、模型控制系统和主动减振控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成；所述主动减振控制系统包括作动器和作动器控制器，固定在拖车中部车体上；本发明通过拖车，传动装置，液压装置实现模型六自由度运动；通过在拖车底座以及拖车梁上安装减振垫，降低车轮及电机的振动传递，从而实现拖车的低噪声运行，结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好。

摘要： 本发明提供一种基于被动隔振原理的低噪声流激振动噪声试验装置，包括拖车、动力系统、模型控制系统和被动式振动控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成；所述被动式振动控制系统包括阻振环路和动力吸振器，阻振环路a与传动装置固定，阻振环路b与拖车车体固定；本发明具有结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好等优点，对流激振动噪声试验具有重要的意义。

摘要： 气动噪声风洞试验用列车缩尺模型装置及其噪声试验方法属于高速列车气动噪声测试技术领域，该装置包括可拆除式缩尺车体用下端全封闭基座、带有缩尺排障器且不带转向架的缩尺模型车体、多个缩尺贯通道连接部、缩尺轨道、缩尺受电弓、缩尺受电弓导流罩、多个缩尺转向架及其缩尺轮对；缩尺模型车体及其从属子结构均是其对应的真实待测车型及轨道尺寸比例的八分之一。本发明针对高速列车模型及噪声源位置特点，设计了不同的模型结构处理来突显不同的噪声源，并在流场外布置自由场传声器和声源识别的传声器阵列设备，用以获取模型噪声源对外界的声辐射信息以及噪声源的信息，分析模型上的主要噪声源特性，以及噪声源对整个模型噪声的贡献量大小问题。

摘要： 本发明提供一种基于被动隔振原理的低噪声流激振动噪声试验装置，包括拖车、动力系统、模型控制系统和被动式振动控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成；所述被动式振动控制系统包括阻振环路和动力吸振器，阻振环路a与传动装置固定，阻振环路b与拖车车体固定；本发明具有结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好等优点，对流激振动噪声试验具有重要的意义。

摘要： 本发明提供一种新型主动减振低噪声流激振动噪声试验装置，包括拖车、动力系统、模型控制系统和主动减振控制系统；所述拖车包括拖车梁、拖车车轮、拖车车体、轨道、开孔和减振装置组成拖车主体结构；所述动力系统由拖车电机、测速仪、驱动器及控制器组成；所述模型控制系统由传动装置、传动电机、传动电机控制器、传动电机驱动器、液压装置和升降杆组成；所述主动减振控制系统包括作动器和作动器控制器，固定在拖车中部车体上；本发明通过拖车，传动装置，液压装置实现模型六自由度运动；通过在拖车底座以及拖车梁上安装减振垫，降低车轮及电机的振动传递，从而实现拖车的低噪声运行，结构简单、操作便捷，环境适应能力强、噪声低、稳定性好。