吸水特性

摘要： 通过在环氧树脂基体中掺如不同质量分数碳纳米纤维(CNFs)的方法,研究了CNFs掺量对碳纳米纤维/环氧复合材料吸水特性和拉伸性能的影响,并对其拉伸断口形貌进行了观察。结果表明,随着碳纳米纤维含量升高,复合材料的吸水率呈现出先减小后增大趋势。当温度为40°C和60°C时,碳纳米纤维/环氧复合材料的扩散系数和渗透率都小于纯环氧树脂,且随着温度从23°C上升至60°C,碳纳米纤维/环氧复合材料的平衡吸水率、扩散系数和渗透率都呈现逐渐增大的趋势;相较纯环氧树脂,碳纳米纤维掺杂量为0.25%、0.5%和1.0%的复合材料仍然具有相对较好的湿热老化性能。碳纳米纤维/环氧复合材料适宜的碳纳米纤维掺杂量为0.5%,此时复合材料具有较好的综合力学性能。

摘要： 环氧树脂在湿热环境下易吸水进而导致材料性能劣化,为了研究环氧树脂在湿热环境中的吸水特性与失效机理,文中对环氧树脂进行了湿热老化实验。实验结果表明,环氧树脂的吸水满足LangmuirEXT1等温吸附模型,饱和吸水率与温度成二次函数关系。环氧树脂吸水老化后,在微观层面,表面与切面出现很多微孔隙,孔隙数量与体积和老化温度成正相关;在宏观层面,老化后体积电阻率快速下降,而相对介电常数与介质损耗角增大,有低频色散现象。出现微小孔隙后,水分就会通过呼吸作用大量进入材料内部,内部孔隙的存在也会给水分提供存储空间,吸水量进一步增大,介电特性和击穿强度也随着劣化,最终导致材料失效。

摘要： 环氧树脂由于其优异的绝缘密封性能被广泛应用于干式空心电抗器,然而在湿热环境中环氧树脂易吸水受潮导致材料性能劣化,严重影响设备的安全稳定运行,掌握材料的吸水与脱水行为对其实际应用具有重要意义,因此文中研究了环氧树脂在不同酸碱盐溶液中的吸水与脱水特性。实验结果表明:环氧树脂在不同溶液中的吸水过程符合菲克第二定律;吸水速率和饱和吸水率与两侧溶液浓度差有关,环氧树脂在去离子水中的吸水速率最大;脱水过程也是一种渗透作用,环氧树脂脱水速率很快,相对平衡脱水率几乎能达到100%。

摘要： 灌注式支柱绝缘子内部使用聚氨酯材料填充,聚氨酯芯体特性是支柱绝缘子绝缘问题研究的重点。水分侵入会降低其绝缘强度,危害支柱绝缘子的运行可靠性。文中通过试验研究了潮湿环境下聚氨酯芯体的吸湿特性、吸水特性和水分在聚氨酯中的渗透特性。研究结果表明,水分在聚氨酯芯体中的渗透特性符合Langmuir模型;聚氨酯材料吸湿过程呈现出饱和曲线;水分在聚氨酯芯体中的渗透路径是聚氨酯的高分子网架,渗水质量与时间成线性正关系;聚氨酯B料比例增大时样品的吸湿能力、吸水能力、渗水速度都将提高;聚氨酯样品厚度与水分的渗透速率成反比;绝缘子良好的密封性能可以提高其使用寿命。

摘要： 本文针对再生骨料混凝土在不同介质中的吸水特性,并以气干状态下的0.3~0.7水灰比制作的混凝土试块及废黏土砖作为再生骨料,通过测定试件在模拟混凝土拌和物环境及清水中的吸水率变化,根据实验结果研究吸水特性。发现不同水灰比的混凝土再生骨料在清水中的吸水率随其水灰比的增大而增大,观察到水灰比为0.5的再生骨料混凝土试块,在加入缓凝剂的水胶比为0.3的水泥净浆中吸水速率降低极为明显。该结论为再生骨料在混凝土拌和物中的吸水特性研究提供了参考依据,对日常建筑施工作业中再生骨料混凝土砂浆拌和起到一定的指导性作用,验证了再生骨料吸水率极高的特性。

摘要： 通过实验室加速碳化试验,研究了养护方式和再生粗骨料取代率对混凝土抗碳化性能的影响。结果表明,在其他条件不变的情况下,养护剂养护下混凝土的碳化深度最小,洒水养护和覆膜养护下混凝土的碳化深度依次增大。混凝土碳化深度随再生粗骨料取代率的增加而增大,与普通骨料混凝土相比,再生粗骨料取代率为50%的混凝土部分碳化区尺寸和碳化前沿深度分别增大了7.5%和23.7%,而再生粗骨料取代率为100%的混凝土两者分别增大了21.3%和55.3%。通过吸水特性试验分析了养护方式及再生骨料取代率对混凝土抗碳化性能的影响机理,结果表明,养护剂养护下的混凝土毛细吸水系数最小,洒水养护和覆膜养护下混凝土的毛细吸水系数依次增大;混凝土毛细吸水系数随再生粗骨料取代率的增加近似呈线性增大。

摘要： 以3个国外引进汉麻新品种格列西亚(V1)、金刀15(V2)和格里昂(V3)为试验材料,研究其形态特征及萌发、吸水特性.结果表明,3个汉麻品种的粒长、粒宽及粒厚之间存在显著性差异;汉麻种子的相对吸水量和单位面积吸水量表现为V2>V1>V3,相对吸水量之间差异显著;汉麻种子吸水率表现为V3>V1>V2,且其吸水速率呈快-慢-稳定的趋势;3个汉麻种子的发芽指数、活力指数之间差异显著.相关分析表明,相对吸水量、单位面积吸水量、平均吸水速率和平均吸水率与千粒重、粒长、粒宽之间呈极显著正相关,而相对吸水量、平均吸水速率与粒厚之间呈负相关关系;发芽率、发芽势、活力指数、苗鲜重与千粒重、粒长、粒宽之间呈正相关,与粒厚呈负相关;活力指数与粒长之间呈显著正相关;活力指数与吸水特性的相关性达极显著水平.从萌发和吸水特性考虑,汉麻种子应选粒宽适中、粒细长、粒厚小为最佳.该研究为汉麻选种及播种奠定了理论基础.

摘要： 创新思维是指以新颖、独创的方法解决问题的思维过程。如何提高学生的创新思维能力?我认为可从以下几个方面努力。一是认真观察生活。对生活中的信息进行加工处理,得到有用的信息,即创新点。比如,婴儿用的尿不湿里的白色晶体具有吸水特性,可引导学生利用这一特性拓展其用途。有的学生想到利用它来种花,这样就不至于每天都要浇水。二是从国内外一些重大新闻事件中找出创新点。比如,某学生曾在电视新闻中看到研究人员通过计算机控制机械手,于是他想,能否实现用语音控制?

摘要： 为了解抗裂型外加剂对混凝土耐久性能的影响,考虑不同外加剂种类和掺量,分析了混凝土受硫酸盐侵蚀后质量、腐蚀深度、抗压强度随腐蚀龄期的变化,并通过吸水特性试验研究了混凝土硫酸盐腐蚀损伤程度的差异.结果表明:掺抗裂外加剂混凝土受硫酸盐腐蚀后质量变化可分为3个阶段,即增长、稳定及显著下降阶段;掺不同抗裂外加剂混凝土试件的腐蚀深度变化规律不同,长腐蚀龄期下,相同掺量的HME-V抗裂剂相较于UEA膨胀剂具有更优异的抗硫酸盐腐蚀能力;掺UEA膨胀剂的混凝土90 d后出现膨胀破坏,导致腐蚀速率加快;掺HME-V抗裂剂的混凝土未出现膨胀破坏,始终保持均匀的腐蚀速率;外加剂掺量相同时,掺HM E-V抗裂剂混凝土腐蚀后强度均大于掺U EA混凝土;腐蚀层结构较未腐蚀层相对疏松,吸水量大;表层吸水量随着腐蚀程度的增加而增大;掺HME-V抗裂剂混凝土表层受腐蚀损伤程度小于掺UEA膨胀剂混凝土;总体而言,相同外加剂掺量的HME-V抗裂剂相较于UEA膨胀剂具有更优异的抗硫酸盐腐蚀能力.

摘要： 本文通过分析某海水泵系统原五台泵吸入流态,对比新增四台泵后系统的吸入流态,分析评价新增水泵与原有水泵系统是否会存在相互干扰情况。为需增设水泵的泵站提供参考。

摘要： 后固化工艺对结构胶粘剂吸水特性和力学性能退化行为影响分析，通过有限元二次开发实现对经理湿热耦合环境后的胶层强度进行有效预测，可用于各种复杂环境中粘接结构服役寿命评价。

摘要： 为了更好的利用烧结原料进行制粒,本文研究了烧结铁矿粉和熔剂的微观形貌及其吸水特性.研究结果表明:杨迪矿和澳精粉表面较为粗糙,巴西矿、石灰石、白云石表面较为光滑.铁矿粉和熔剂的接触角差异很大,杨迪矿和澳精粉接触角较小,巴西矿、石灰石、白云石的接触角较大,这和其表面性质有关.铁矿粉和熔剂的吸水特性差异很大,澳精粉、巴西混合矿以及石灰石、白云石吸水特性符合准一级反应动力学模型.三种生石灰的吸水特性差异很大,生石灰A的吸水特性符合准一级反应动力学模型,这与三种生石灰的微观结构有关.

摘要： 为了研究深部岩石吸水特性,以铁法大强煤矿为例,利用自主研发的深部软岩水理作用测试系统,对自然干燥下不同岩性的软岩样品进行室内有压吸水和无压吸水实验,得到砂岩与泥岩在两种状态下的吸水量随时间的变化规律:岩样吸水过程可划分为减速吸水和等速吸水两个阶段;有压吸水状态下岩样的最终吸水量大于无压状态下的吸水量.研究结果对于深部巷道围岩吸水软化机理研究提供便利.

摘要： 碳纤维增强树脂基复合材料是一种性能优异的复合材料,已在航空、航天、航海等领域得到了普遍应用.以热压釜工艺制备的单向T700/环氧复合材料为研究对象,探究其在海洋环境下的吸水特性(吸水率及扩散特性等).首先,研究了该复合材料在海水和蒸馏水中的吸水率随时间的变化情况;其次,对不同尺寸试样在海水中的吸水率进行了对比分析;最后,对比研究了复合材料在20°C、40°C、60°C、70°C、80°C的海水中吸水率的变化情况.结果表明,蒸馏水在复合材料中的扩散速率比海水快,初期复合材料在蒸馏水中的吸水率低于在海水中的吸水率,但随着时间的延长,后期复合材料在蒸馏水中的吸水率逐步高于在海水中的吸水率;试样尺寸对复合材料在海水中的吸水率影响不大;海水的温度越高,复合材料的吸水率越大.研究成果有助于更合理地设计复合材料,并有效地应用于海洋环境中.

摘要： 聚酰亚胺薄膜以其优异的的机械性能和电气性能被广泛应用于风机和牵引电机绕组绝缘领域.聚酰亚胺分子基团中存在的亲水性的羰基和胺基,导致聚酰亚胺具有较强的吸水性.对于长期运行在潮湿环境中的电机,极易因绕组绝缘吸水而导致绝缘性能会降低,从而导致绝缘过早失效,造成电极绕组短路.因此有必要研究抑制聚酰亚胺薄膜吸水特性的方法,并研究吸水之后聚酰亚胺薄膜的表面电荷动态变化机理,从而提高聚酰亚胺薄膜的耐潮湿能力.表面氟化作为一种材料表面改性方法,可以通过改变聚合物表面的化学组成而提高聚合物绝缘材料的憎水性.为此,本研究通过对聚酰亚胺薄膜进行表面氟化,并对氟化后薄膜的吸水特性以及吸水后的介电特性和表面电荷动态特性进行研究.研究结果表明表面氟化时间和浸水时间将大大影响聚酰亚胺薄膜的吸水率,进而影响其击穿电压和表面电荷特性。

摘要： 为了解毛竹竹材真空下的吸水特性,利用旋转蒸发仪较系统地考察了温度、前真空、吸水时的真空度3个因素对竹材吸水行为的影响,结果发现:在试验因素水平范围内,竹材吸水率均随时间延长而升高,吸水速率则随时间的延长而降低;温度越高,吸水率、吸水率也越高,但不同温度下的吸水率、吸水速率间的差异均随时间延长而缩小;有前真空时,初始阶段吸水率更高,有无前真空的吸水率、吸水速率的差异随时间的变化与后续吸水真空度有关;当没有前真空时,吸水时的真空度越高,竹材吸水率、吸水速率越大,但不同真空度间的差异随时间延长而逐渐减小;当有前真空处理时,吸水时真空度低的初始阶段吸水率、吸水速率更大,但随着时间的延长,吸水时真空度高的吸水率、吸水速率会反超.

摘要： 本文分析了隔热铝合金型材关键配件隔热条的材料吸水特性及其性能等方面的变化,从几个方面论述了PA66隔热条的吸水性对隔热铝合金型材加工过程的影响.隔热条饱和吸水后会对型材的返喷造成较明显的影响，造成型材不合格。因此为了提高隔热铝合金门窗的保温性能，改变隔热型材的复合加工方式，将先喷涂后复合的加工方式改变为先复合后喷涂的加工方式，成为中国未来隔热铝合金型材主导的加工方式。总之，PA66隔热条属于高分子复合材料，铝型材属于无机金属材料，两者通过机械滚压咬合复合，如果复合过程中稍不注意就可能会产生问题，因此隔热条生产厂家和型材厂家、门窗厂应该互相了解和沟通，及时解决出现的技术问题，为行业的促进和发展，携手做好门窗节能事业。

摘要： 概述了国内外关于加气混凝土材料微观结构与性能的最新研究进展,阐述加气混凝土微观结构中的孔结构和孔分布、孔的特征、水化产物等因素对其性能产生的影响,并探讨了微观结构与水化产物之间的关系,提出了加气混凝土材料的未来发展趋势.研究表明，毛细孔对于加气混凝土的吸水性、内部水分的迁移、强度、耐久性等性能存在着长久的影响，而托贝莫来石为加气混凝土主要的强度矿物，加气混凝土的蒸压方式、材料的组成、养护方式和养护时间等都会对加气混凝土微观结构形成存在制约，评价加气混凝土微观结构对性能产生的影响上不仅需要将宏观孔的孔隙结构、孔径尺寸作为控制变量，同时还需要对微观毛细孔结构和水化产物相的组成等因素综合来考虑。托贝莫来石并不是在反应初期形成，其形成过程中有许多中间相的水化产物，控制中间产物的相变可以影响到最终水化产物。同时结晶度对于加气混凝土的强度和干燥收缩具有决定性的作用，如何控制加气混凝土水化产物的结晶度将成为改善加气混凝土性能的关键。托贝莫来石是加气混凝土主要的强度矿物，而托贝莫来石的形成是通过蒸压养护的进程逐渐开始的，同时由于加气混凝土可以综合利用固体废弃物，在掺入这类固体废弃物的工艺要求提出了新的挑战，掺入后加气混凝土本身的性能、微观结构与水化产物的形成方式以及蒸压养护条件是否改变需要去做进一步的探究。加气混凝土材料的吸湿性能是否影响后期应用的耐久性等指标，还需要对其进行持续的湿度监控，进一步确认加气混凝土材料的吸水特性和吸湿机理，从而合理的利用加气混凝土材料。

摘要： 通过大田试验方法,研究了保水剂的吸水特性及不同用量保水剂对海南春植蔗的影响.结果表明:每亩2kg、2.5kg、3kg保水剂处理对能够提高甘蔗出苗率和分蘖率,促进甘蔗的生长,增加有效茎数;1.5kg/亩的保水剂施用效果与对照(0kg/亩)相似,差异不显著;2.5kg/亩的保水剂施用效果和3kg/亩相似,从经济上考虑,每亩施用2.5kg保水剂对海南春植蔗的抗旱效果最好.

摘要： 采用U型管微压测定装置,结合毛细管负压测试,研究了不同预湿程度的再生废砖骨料在不同水灰比净浆中的吸水返水特性.研究结果表明,再生骨料接触水泥浆体后开始吸水,随着水泥水化反应的进行,水分不断消耗,浆体毛细管不断细化,孔内负压增大,骨料开始返水,当毛细管负压达到峰值后,骨料返水速度变慢,直至达到新的平衡时返水结束;再生骨料的吸水返水特性和骨料预湿程度及浆体水灰比相关,在水灰比低的条件下,骨料的吸水能力较弱,返水能力较强.

摘要： 本发明的吸水剂具有通过水溶性不饱和单体的聚合获得的内部交联结构。所述吸水剂满足下述条件(a)至(d)：(a)吸水剂含有量从10ppm至1,900ppm(含)的水不溶性无机颗粒；(b)吸水剂含有5质量％或更低的具有可以通过网孔开口尺寸为150μm的筛的尺寸的颗粒；(c)在4.83kPa(AAP)的压力下，吸水剂的吸水能力为18g/g或更高；以及(d)水不溶性无机颗粒残留在吸水树脂的表面上或表面附近。

摘要： 本发明的吸水剂具有通过水溶性不饱和单体的聚合获得的内部交联结构。所述吸水剂满足下述条件(a)至(d)：(a)吸水剂含有量从10ppm至1,900ppm(含)的水不溶性无机颗粒；(b)吸水剂含有5质量％或更低的具有可以通过网孔开口尺寸为150μm的筛的尺寸的颗粒；(c)在4.83kPa(AAP)的压力下，吸水剂的吸水能力为18g/g或更高；以及(d)水不溶性无机颗粒残留在吸水树脂的表面上或表面附近。

摘要： 作为过去完全未知的特性，调节粒状吸水剂的“在压力下的渗透能力(PPUP)”，并进一步同时调节“粒度分布范围”和“变色”。本发明涉及具有下列(a)至(c)的粒状吸水剂：(a)在压力下的渗透能力(PPUP)为50至100％；(b)黄化指数(YI)为0至10，在70±1°C的温度和95±1％的相对湿度下持续14天的变色加速试验后，黄化指数变化率(ΔYI)为100至150％；且(c)通过标准筛分法确定的小于150微米的粒子构成0至5重量％，重均粒径(D50)为200至550微米，且粒度分布的对数标准偏差(σζ)为0.20至0.40。

摘要： 一种吸水物使用所谓通气阻抗、未加压下放大率和/或加压下放大率、重量平均粒径以及可溶水成分量的各条件中至少二个条件以上限定的吸水性树脂，在2.0kPa的加压下的放大率为24g/g以上，并且在湿润状态4.9kPa的加压下的通气阻抗为50kPa·sec/m以下，另外，吸水性物品使用上述吸水物。由此，提高穿着时的通气性并且水性液体的返回量少，所以能更加提高吸水性物品穿着时的舒适性。

摘要： 本发明公开了一种使微载体聚集体保留吸水分散特性的辐照灭菌方法。它包括如下步骤：将微载体聚集体密封包装后采用辐照灭菌，即能使灭菌后的所述微载体聚集体保留吸水分散特性。本发明对微载体聚集体采用辐照灭菌后仍具有吸水分散，且细胞培养效果良好，无菌。本发明为达到无菌并保留吸水分散特性和细胞培养效果所选取的射线种类及对应剂量进行辐照灭菌。辐照灭菌前，为保留吸水分散特性，而对微载体聚集体中微载体颗粒的密度及厚度控制。辐照灭菌前，为保留细胞培养效果，对微载体聚集体的包装方式的改变。聚集体辐照灭菌后具有吸水分散，细胞培养效果良好，无菌。辐照灭菌后，并无有害物质残留。

摘要： 提供一种制造再生高吸水性聚合物的方法，其能够将源自使用过的卫生用品的使用过的高吸水性聚合物有效地利用于以高吸水性聚合物为原料使用的产品。本方法是从源自使用过的卫生用品的使用过的高吸水性聚合物制造作为高吸水性聚合物制造用的原料的再生高吸水性聚合物的方法。本方法包括：灭活工序(S30)，利用酸性溶液对使用过的高吸水性聚合物进行灭活；氧化剂处理工序(S31)，在酸性条件下利用氧化剂对利用酸性溶液灭活后的使用过的高吸水性聚合物进行处理；以及干燥工序(S33)，对由氧化剂处理后的使用过的高吸水性聚合物进行干燥，生成再生高吸水性聚合物。

摘要： 本发明的吸水剂具有通过水溶性不饱和单体的聚合获得的内部交联结构。所述吸水剂满足下述条件(a)至(d)：(a)吸水剂含有量从10ppm至1,900ppm(含)的水不溶性无机颗粒；(b)吸水剂含有5质量％或更低的具有可以通过网孔开口尺寸为150μm的筛的尺寸的颗粒；(c)在4.83kPa(AAP)的压力下，吸水剂的吸水能力为18g/g或更高；以及(d)水不溶性无机颗粒残留在吸水树脂的表面上或表面附近。

摘要： 本发明的吸水剂具有通过水溶性不饱和单体的聚合获得的内部交联结构。所述吸水剂满足下述条件(a)至(d)：(a)吸水剂含有量从10ppm至1,900ppm(含)的水不溶性无机颗粒；(b)吸水剂含有5质量％或更低的具有可以通过网孔开口尺寸为150μm的筛的尺寸的颗粒；(c)在4.83kPa(AAP)的压力下，吸水剂的吸水能力为18g/g或更高；以及(d)水不溶性无机颗粒残留在吸水树脂的表面上或表面附近。

摘要： 作为过去完全未知的特性，调节粒状吸水剂的“在压力下的渗透能力(PPUP)”，并进一步同时调节“粒度分布范围”和“变色”。本发明涉及具有下列(a)至(c)的粒状吸水剂：(a)在压力下的渗透能力(PPUP)为50至100％；(b)黄化指数(YI)为0至10，在70±1°C的温度和95±1％的相对湿度下持续14天的变色加速试验后，黄化指数变化率(ΔYI)为100至150％；且(c)通过标准筛分法确定的小于150微米的粒子构成0至5重量％，重均粒径(D50)为200至550微米，且粒度分布的对数标准偏差(σζ)为0.20至0.40。

摘要： 一种吸水物使用所谓通气阻抗、未加压下放大率和/或加压下放大率、重量平均粒径以及可溶水成分量的各条件中至少二个条件以上限定的吸水性树脂,在2.0kPa的加压下的放大率为24g/g以上,并且在湿润状态4.9kPa的加压下的通气阻抗为50kPa·sec/m以下,另外,吸水性物品使用上述吸水物。由此,提高穿着时的通气性并且水性液体的返回量少,所以能更加提高吸水性物品穿着时的舒适性。