启动模式
启动模式的相关文献在1994年到2022年内共计178篇,主要集中在自动化技术、计算机技术、法律、电工技术
等领域,其中期刊论文110篇、会议论文9篇、专利文献108811篇;相关期刊97种,包括西安政治学院学报、法制与社会、中国现代教育装备等;
相关会议9种,包括中国电机工程学会第13届青年学术会议、中国内燃机学会燃烧净化节能分会2013年学术年会、中国海洋湖沼学会、中国动物学会鱼类学分会2012年学术研讨会等;启动模式的相关文献由263位作者贡献,包括李树鹏、屈倩、王勤等。
启动模式—发文量
专利文献>
论文:108811篇
占比:99.89%
总计:108930篇
启动模式
-研究学者
- 李树鹏
- 屈倩
- 王勤
- 王鑫
- 陈乐鸥
- 陈国成
- J-M.托纳尔
- 丁玉海
- 仇雨菁
- 任军
- 俞木发
- 六十一分
- 吴晓清
- 孙玉胜
- 安藤浩武
- 廖民康
- 张力航
- 张强
- 张晓东
- 张锋
- 彭本坚
- 彭祖武
- 徐秀华
- 戴深亮
- 方龙泉
- 曹守洪
- 朱超平
- 朱运喜
- 李志明
- 李杰
- 李磊
- 梁长国
- 樊崇斌
- 汪国强
- 汪磊
- 沈国娇
- 潘晓东
- 王一戎
- 王娟
- 王建伟
- 王翼腾
- 王英利
- 田凯
- 盛荣华
- 翟璇
- 范艳根
- 葛凯凯
- 蔡文远
- 许岚
- 谢涛
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杨琦
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摘要:
自动喷水灭火系统中预作用系统适用于准工作状态时配水管道内不充水的场所,它是一种经济、有效的灭火手段.介绍了预作用系统的3种自动启动模式,分析了单联锁预作用系统、双联锁预作系统和无联锁预作用系统模式的特点,梳理了不同自动启动模式之间的差异,并提出了不同模式的适用场所和选择.明确了预作用系统的设计原则和设计参数,针对常出现的充气压力、喷头选型与报警阀检测、单联锁联动改进的问题进行了讨论.
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赵松江;
赵峥;
袁广
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摘要:
基于九寨沟震区泥石流相关资料及现场调查,分析得出震区泥石流物源类型主要有崩滑型物源、沟道冲刷型物源、坡面侵蚀型物源,根据九寨沟震区泥石流物源启动与补给方式建立震后九寨沟震区泥石流物源启动模式.选取震区29处泥石流为样本,对九寨沟震区泥石流动储量及物源总量进行相关性统计分析,得出九寨沟震区泥石流动储量及物源总量比例关系统计方法.
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刘超;
谢荣建;
李南茜;
徐光明;
董德平
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摘要:
为了探索不同加热方式对环路热管的启动及稳定运行性能的影响,对环路热管的蒸发器补偿器进行了可视化试验研究.环路热管以R245fa为工质,充液率为50%,分别采用了三种不同的热负载施加方法:蒸发器顶部加热、蒸发器上下同时加热、蒸发器底部加热.根据启动过程中蒸发器空腔内的主要相变模式不同,对应地分为3种启动模式:蒸发启动模式、蒸发沸腾混合启动模式、沸腾启动模式.结果发现:在5W启动过程中,蒸发沸腾混合模式和沸腾模式下的启动速度最快,并在蒸发器空腔气体槽道出口处伴有气泡溢出,分别历时760s、1180s,远小于蒸发启动模式的2370s.分析可知,环路热管的启动速度与蒸发器空腔内的初始液面及其平均液体消失速度密切相关.另外,为研究蒸发器空腔内液相工质的沸腾,对不同的启动模式下空腔内的气泡生长进行了探索.在稳定工况中,同热负载下不同加热方式的环路热管的热阻及补偿器液面高度都不相同,其中底部加热方式的环路热管热阻最小.经分析发现,同热负载下不同加热方式会影响蒸发器内液相工质的蒸发效率,同时也会改变补偿器液面高度和蒸发器向补偿器的漏热,进而影响环路热管性能.
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胡丽蕾
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摘要:
环境损害司法鉴定在环境保护中发挥着重要作用,然而其启动糢式存在着过度启动、启动后无法发挥有效作用等问题,造成以上问题的主要原因为启动权分配不合理、启动条件规定不明、法官审查行为失范等。因此,应从合理分配启动权、明确启动条件、规范法官审查行为等方面完善环境损害司法鉴定制度。
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仇立岗
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摘要:
在这个加长版的寒假里,广大教师猝不及防地卷入互联网教学激流中,挑起了"线上教学"的重担。网上不断曝出一些"线上教学"的笑料,凌乱不堪、线上翻车、教学低效成了笑点。笔者也是一名亲历者,下面与大家分享几点体会。一、搞清楚从线下到线上是什么在变化(一)从"有监督学习场景"变为"自学场景"不妨大胆假设一下,在几乎没有任何监督的工作环境下,当我们想拿起手机,准备读读书、背背单词或者干点正经事的时候。
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谷晨;
桑锦柱
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摘要:
近年来,水雾灭火系统在石油化工企业中得到了广泛的应用,可用于火灾等,也可以用于生产和储存.但是,由于地理环境和温度是不同的,因此在实际的发展过程中水喷雾系统的雨淋阀的设置、启动方式、以及维护和管理也存在一定的区别.文章主要对水喷雾系统在石油化工企业中的使用进行一定的分析和研究,希望能够给相关的工作人员提供一定的理论性支持和实践参考.
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王东;
高春苗
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摘要:
发热会导致电机绝缘,降低电机的使用寿命.虽然电流热过载保护作为电机继电保护的主保护之一,在继电保护中发挥了关键作用,但是,目前大量电机仍然采用非电机专用的微机保护装置,该装置不具备电机电流热过载保护的功能.该文分析了电机电流热等效原理以及积分放大电路数学模型,得出启动模式下电机热过载保护微分方程的通解.根据该通解,找到1组IEC反时限保护曲线,可以很好地拟合SEL749M电流热过载保护曲线.该IEC曲线成功应用于对典型非电机专用微机保护装置中的电机热保护.
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董廷廷
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摘要:
"成功了!咱们改造后的输煤系统已连续安全运行200天,这是国内首例输煤设备启动的流程再造啊,太激动了!"9月13日,在国家能源集团浙江公司宁海电厂(以下简称宁海电厂)输煤集控室,负责执行试验的周雷紧盯改造后的输煤系统:运行指数一切正常,这意味着历时两年的输煤系统启动模式从逆启方式到顺启方式的改造项目获得成功。
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贾秋红;
崔垚鹏;
李龙飞;
刘小波;
肖燕
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摘要:
质子交换膜燃料电池(PEMFC)的冷启动性能与初始水含量、启动模式、启动温度等密切相关.从电池内部水结冰/解冻过程,电池的不同启动模式,电池内水的结冰位置等方面较详细地阐述了它们对电池性能的影响,对学者们的研究成果进行了总结归纳,就电池冷启动后续研究方向提出了建议.
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XI Ya-bin;
席亚宾
- 《中国电机工程学会第13届青年学术会议》
| 2014年
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摘要:
提高电厂运行效率,开展节能降耗工作不仅是火电厂适应电力市场竞争的要求,同时也是实现我国经济和社会可持续发展的重要内容.惠州LNG电厂建有3台390MW级燃气-蒸汽联合循环机组,本文介绍了M701F联合循环机组常规启动方式和热应力控制不能准确测量的原因,确定了汽机启动模式优化优化方案并成功实施,把温态启动模式划分为热温态和正常温态两个模式,汽机启动时间大幅缩短,分析了热温态优化方式对机组的影响和经济性.
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解方喜;
杜文畅;
郝伟;
苏岩;
洪伟
- 《中国内燃机学会燃烧净化节能分会2013年学术年会》
| 2013年
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摘要:
当汽车在日趋拥挤的城市道路上行驶时,在遇到红灯和堵车等情况时,关闭怠速运转的发动机是一个种节约燃油的有效方式.传统启动方式存在振动较大、起动系磨损等问题,本文基于首循环反转提出一种无起动机辅助的启动模式.基于一台四缸缸内直喷汽油机建立了研究平台,并研究了喷油量和活塞初始位置等对直接起动模式的影响.研究结果表明:压缩缸(即第一缸)的过量空气系数控制在0.84左右时可以获得最高燃烧压力;压缩缸(即第一缸)的活塞位置控制在80°CA BTDC时较为理想,首先保证了活塞反转且不能转过其下止点,其次保证膨胀缸(第四缸)有相对较大的缸内容积,再者在该位置反转时压缩缸能最大限度地接近其下止点,使膨胀缸有较大的压缩比,有利于其燃烧做功.对于反转起动模式,膨胀缸(第四缸)过量空气系数在0.72~0.63之间时,其最高燃烧压力最高,能够推动活塞转动360°CA,从而使得发动机起动成功.
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贺晓科;
曹振东;
彭姜岚;
付世建
- 《中国海洋湖沼学会、中国动物学会鱼类学分会2012年学术研讨会》
| 2012年
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摘要:
为了考查摄食和饥饿对伏击取食鱼类快速启动特征及隐匿场所竞争的影响,探讨该类鱼在应对大量摄食或饥饿胁迫时的适应机制.本研究以我国特有的伏击捕食鱼类南方鲇幼鱼为研究对象,在25.0±0.5°C的条件下开展了快速启动测定和隐匿场所竞争两个实验.结果显示饱足摄食后南方鲇快速启动的Vmax、EKmax、S120ms都出现了显著下降(P<O.05),饥饿30d后实验鱼以上运动参数也发生了显著下降了(P<0.05)。饥饿30d后南方鲇的快速启动能力仍比许多硬骨鱼类强。还显示饥饿处理导致了快速启动模式发生改变;摄食组对隐匿场所的占有率显著低于饥饿组和对照组(P<0.05)。其中饥饿对南方鲇快速启动能力影响较小以及饥饿后对隐匿场所占有率高于摄食组,这些可能是南方鲇与其隐匿取食的捕食方式相适应的结果。
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王长水;
冯国波
- 《中国法学会刑事诉讼法学研究会2007年年会》
| 2007年
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摘要:
死刑复核程序应该成为一种司法上审理死刑案件的必经程序,最终会发展成为一种救济性的、纯粹的诉讼程序,成为慎杀、少杀的程序性保障和被告人充分行使各项诉讼权利的程序载体.死刑复核程序的启动要实行权利性启动与推定性启动相结合的启动模式。实行类似折衷的启动模式更加符合我国当前的刑事诉讼体制,既保证了每一案件都能得到复核,发挥死刑复核的最大作用,并且使得死刑复核程序启动成为被告人的一种权利,死刑复核程序最终演化成为一种纯粹的诉讼程序。
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朱葛夫;
吕炳南;
李建政;
都治国;
王帆
- 《第八次全国环境微生物学术研讨会》
| 2005年
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摘要:
针对8级折流式厌氧反应器(ABR),通过先启动产酸发酵工艺段(系统的前四个格室)再启动产甲烷工艺段(系统的后四个格室)的模式下顺次启动整个系统.对于产酸发酵工艺段,在温度35°C、HRT(水力停留时间)18h、进水COD5000mg·L-1、流量48.8L·d-1、污泥接种量17~22gMLSS·L-1等条件下,系统运行25d达到稳定状态,出水pH值4.5~5.5、碱度(ALK)300~410mg·L-1、ORP-230~-210mV.在产甲烷工艺段,在接种20gMLSS·L-1厌氧颗粒污泥,进水COD2000mg·L-1、HRT为1.5d、流量48.8L·d-1、温度35°C、同时原水中加入1.50g·L-1浓度的小苏打,启动运行.运行50d后达到稳定状态,出水pH值6.78、ALK542mg·L-1左右、发酵产物的总量230mg·L-1、ORP-410~-450mV、COD160mg·L-1、COD去除率稳定在92%以上.此时进水COD提高至4000mg·L-1,经过20d,COD去除率稳定在92%以上.
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朱葛夫;
吕炳南;
李建政;
都治国;
王帆
- 《第八次全国环境微生物学术研讨会》
| 2005年
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摘要:
针对8级折流式厌氧反应器(ABR),通过先启动产酸发酵工艺段(系统的前四个格室)再启动产甲烷工艺段(系统的后四个格室)的模式下顺次启动整个系统.对于产酸发酵工艺段,在温度35°C、HRT(水力停留时间)18h、进水COD5000mg·L-1、流量48.8L·d-1、污泥接种量17~22gMLSS·L-1等条件下,系统运行25d达到稳定状态,出水pH值4.5~5.5、碱度(ALK)300~410mg·L-1、ORP-230~-210mV.在产甲烷工艺段,在接种20gMLSS·L-1厌氧颗粒污泥,进水COD2000mg·L-1、HRT为1.5d、流量48.8L·d-1、温度35°C、同时原水中加入1.50g·L-1浓度的小苏打,启动运行.运行50d后达到稳定状态,出水pH值6.78、ALK542mg·L-1左右、发酵产物的总量230mg·L-1、ORP-410~-450mV、COD160mg·L-1、COD去除率稳定在92%以上.此时进水COD提高至4000mg·L-1,经过20d,COD去除率稳定在92%以上.
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朱葛夫;
吕炳南;
李建政;
都治国;
王帆
- 《第八次全国环境微生物学术研讨会》
| 2005年
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摘要:
针对8级折流式厌氧反应器(ABR),通过先启动产酸发酵工艺段(系统的前四个格室)再启动产甲烷工艺段(系统的后四个格室)的模式下顺次启动整个系统.对于产酸发酵工艺段,在温度35°C、HRT(水力停留时间)18h、进水COD5000mg·L-1、流量48.8L·d-1、污泥接种量17~22gMLSS·L-1等条件下,系统运行25d达到稳定状态,出水pH值4.5~5.5、碱度(ALK)300~410mg·L-1、ORP-230~-210mV.在产甲烷工艺段,在接种20gMLSS·L-1厌氧颗粒污泥,进水COD2000mg·L-1、HRT为1.5d、流量48.8L·d-1、温度35°C、同时原水中加入1.50g·L-1浓度的小苏打,启动运行.运行50d后达到稳定状态,出水pH值6.78、ALK542mg·L-1左右、发酵产物的总量230mg·L-1、ORP-410~-450mV、COD160mg·L-1、COD去除率稳定在92%以上.此时进水COD提高至4000mg·L-1,经过20d,COD去除率稳定在92%以上.