吊杆

摘要： 简支系杆拱是一种结构受力明确、刚度大、高度低,且美观、经济的无推力拱桥。在京沪高铁徐沪段,简支系杆拱首次被系统研究和广泛运用。该路线共设跨度96 m、112 m和128 m的简支系杆拱桥21处。简支系杆拱的结构为外部静定、内部超静定的尼尔森体系平行拱或提篮拱;系梁采用单箱三室等高预应力混凝土箱梁;拱肋采用哑铃型钢管混凝土截面;吊杆采用PES(FD)低应力防腐索体。通过对吊杆布置形式、矢跨比和拱轴线线形等关键技术参数进行对比研究,确定了合理的结构形式。对简支系杆拱结构的优化进行了总结,并对桥梁结构的发展进行了展望。

摘要： 成贵铁路鸭池河特大桥主桥为中承式提篮拱桥,拱上主梁为跨径(32+272+32)m的单箱三室预应力混凝土结构,边跨及中跨无吊杆区主梁采用在拱上搭设支架整体现浇,中跨吊杆区主梁采用整体吊架体系分节段浇筑。为了保证成桥后主梁线形和吊杆索力满足设计要求,采用MIDAS Civil软件建立主梁施工阶段有限元模型,利用正装计算分析法和实时监测的手段进行施工控制。在施工控制过程中,对中跨吊杆区整体吊架体系施工的主梁采取一次性总体预拱度设置,对吊杆采取两阶段张拉控制,减少了主梁分阶段立模次数,避免了主梁节段浇筑过程中对吊杆索力的频繁张拉调整,过程控制线形、索力目标明确,结构状态清晰,控制方便。成桥后对主梁高程、吊杆索力的实测值与理论值进行对比分析,结果表明:主梁高程、吊杆索力的实测值与理论值吻合较好,误差在合理范围内,满足设计要求。

摘要： 城市中等跨径的钢箱拱系杆拱桥,由于主拱圈高度较小,不便于张拉,因此多通过在拱圈设置吊耳、梁底张拉吊杆的形式进行施工。以一座90 m跨径的简支钢箱系杆拱桥为例,采用有限元软件Midas/civil 2018对拱圈整体受力进行了有限元分析,并基于ABAQUS软件建立了拱脚和吊耳区拱圈局部有限元模型。研究结果表明:吊耳式拱圈的应力水平和疲劳应力、拱脚混凝土应力水平均满足规范要求;吊耳式拱圈局部应力过大的位置主要集中在吊耳与吊杆销钉接触处、吊耳与拱圈连接位置处。设计需要重点关注该处的构造及验算,可为类似工程设计提供参考。

摘要： 本期我们继续来看2022年Agritechnica创新奖项。Fasterholt公司的DL 66 Pro灌溉机是一个创新的组合。它是一个带有机器推进装置的移动式灌溉机和一个可伸缩和液压折叠的66米铝制吊杆喷灌机的组合。自走式机器和吊杆式机器两种目前广泛使用方法的优点在这里被结合在一台机器上。

摘要： 义城昌江特大桥主桥为(90+200+90)m预应力混凝土连续刚构与钢管混凝土拱组合结构。为确定该桥吊杆张拉顺序,保证吊杆张拉过程结构安全,受力合理,提出了5种吊杆张拉方案:①四分区-拱顶-拱脚交替张拉;②拱脚-拱顶-四分区交替张拉;③从拱脚至拱顶交替张拉;④从拱顶至拱脚交替张拉;⑤先拱脚-拱顶交替张拉再四分区张拉。采用有限元软件MIDAS Civil建立全桥有限元模型,对比分析了5种张拉方案的成桥吊杆力,拱肋混凝土应力,拱肋钢管应力,拱肋位移,拱脚水平推力,主梁应力。结果表明,方案3的成桥吊杆力与设计成桥吊杆力最接近,吊杆张拉阶段拱肋混凝土截面最大拉应力控制得较为合理,运营阶段的拱肋钢管截面压应力最小,拱肋线形较为平顺,拱脚水平推力和主梁应力均呈现较好的线性变化。因此方案3在5种吊杆张拉方案中相对最优。

摘要： 结合某钢管砼拱桥,通过有限元软件MIDAS/Civil建立计算模型,采用正装分析法计算成桥吊杆初始张拉索力,并与实测成桥索力进行对比。结果表明,采用正装迭代法计算所得控制截面的弯矩、吊杆索力与成桥状态下弯矩、吊杆索力基本吻合,且计算较简单、快捷。

摘要： 悬索桥中的吊杆会由于锈蚀和疲劳等原因发生损伤,影响桥梁的使用甚至安全性能,应及时对其进行损伤识别。以人行悬索桥为研究对象,分析了吊杆损伤和断裂对桥梁受力性能的影响,并研究了模态曲率及其变化因子对吊杆损伤识别的适用性。研究结果表明,吊杆损伤对其索力的影响很小,但会使损伤吊杆本身应力增大;吊杆断裂对其相邻吊杆的应力影响最大,在该吊杆位置使主梁位移、弯矩和主缆轴力发生较大变化。模态曲率差对人行悬索桥的吊杆损伤敏感,对其进行多阶融合后得到的损伤因子DF及其归一化参数DDF可对单根吊杆损伤时位置进行有效识别;多根吊杆同时发生损伤时,可根据DF值分层次进行有效识别,但对跨中区域的短吊杆效果一般。对于确定损伤吊杆的位置和损伤程度均具有较好的准确度。

摘要： 为解决大跨度梁拱组合刚构桥在成桥运营阶段可能会面临的主梁跨中挠度持续过大问题,以河南至重庆方向高速铁路大跨度梁拱组合桥为例,分析梁拱组合桥主梁跨中下挠成因并提出预防措施,建议采用二次张拉吊杆索力的方法来处理运营期主梁跨中下挠过大的问题,结合数值分析软件对比分析三种主梁跨中提升方案各吊杆安全系数变化规律以及各吊杆二次张拉后索力增加值。结果表明,通过二次张拉吊杆索力能够减小主梁跨中下挠,主要通过增加长吊杆索力来提升主梁跨中挠度;但随着主梁跨中挠度提升值的增大,各吊杆的安全性能随之下降,其中主梁跨中提升4 cm相较于提升1 cm,11^(#)和12^(#)长吊杆的安全系数降低了25.6%,因此吊杆二次张拉时也要考虑吊杆自身的安全性能,确保结构的安全稳定性。

摘要： 悬挂拼装施工技术应用过程中,由于预应力荷载的施加,架桥机临时吊杆中的应力将发生变化,吊杆拆除顺序将影响体系转换时的箱梁受力性能。为得到合理的吊杆拆除顺序,以洪都大道快速路改造工程为依托,通过实测数据,对架桥机临时吊杆受力情况展开试验研究。研究结果表明,节段预制箱梁在逐步拼装施工过程中,随着纵向预应力荷载的增加,跨中及附近吊杆拉应变逐渐减小,相应箱梁呈上拱趋势;靠近桥墩支座处的吊杆拉应变逐渐增加,相应箱梁呈下挠趋势。吊杆拆除时,应从跨中向桥墩支座处进行,并采用逐步放松的原则,由吊具上的螺母拧出量进行控制。

摘要： 文中基于Euler-Bernoulli梁理论,考虑了环境温差和抗弯刚度的影响,建立了温差时吊杆自由振动方程,给出吊杆索力与横向振动频率、温差变化之间的理论关系式,并采用工程实例进行验证。通过建立有限元模型分析降温前后索力的变化,并与实测数据对比得到吊杆索力与温度变化的相关性。结果显示温差对长吊杆的影响相对大于短吊杆,升温时索力增大,降温时索力减小。温度变化影响不可忽略,可为系杆拱桥吊杆设计和施工提供参考,延长吊杆的使用寿命。

摘要： 中下承式拱桥的吊杆是重要的承重构件,同时也是最易发生破坏的构件.车辆荷载与桥梁结构的动力耦合作用,使吊杆在交变应力作用下发生疲劳损伤是吊杆破坏的重要原因.基于大型钢管混凝土拱桥结构,考虑路面不平度影响,采用三维多自由度车辆模型,进行变速车辆的车桥耦合模拟.重点针对变速车辆荷载对吊杆产生的轴向和弯曲作用进行了分析,讨论了吊杆截面不均匀分布的交变应力情况.结果表明,车辆的加速度将显著增大车辆对桥梁的冲击作用;短吊杆截面弯矩受车辆速度、加速度和路面不平度影响明显,通常横向弯矩大于纵向弯矩;车辆荷载导致的吊杆截面内动态应力分布具有显著的不均匀性,最大应力是最小应力的2倍,弯曲应力占比近30％.这些因素在这类桥梁的设计、维护、监测与评价中应予重视.

摘要： 江汉六桥主桥为(48+57+110+252+110+57+48)m自锚式叠合梁悬索桥,全桥共设61对吊杆,同一吊点设置纵向双吊杆.在第1轮吊杆张拉时,给予双吊杆相同的张拉力,张拉后发现同一吊点的双吊杆的吊杆力极不均匀.为保证同一吊点的双吊杆受力均匀,提出利用有限元软件MIDAS建立单吊杆及双吊杆正装模型,从单吊杆模型计算得到各阶段各吊杆的吊杆力;在双吊杆模型中,以单吊杆模型中吊杆力的均分力建立某根吊杆最大吊杆力阶段的一次成形的施工阶段,得到各吊杆的无应力长度,以无应力状态法控制,得到各施工阶段双吊杆各自的张拉力.此控制方法实桥应用后双吊杆的索力较均匀,可以省去成桥后由于索力不均带来的大量而繁琐的调索工作,为同类工程的施工提供了借鉴.

摘要： 运河大桥主桥为8×16m+1×72m+12×16m的下承式预应力混凝土系杆拱桥,跨京杭大运河.本文通过对主桥吊杆更换施工技术研究,为钢管混凝土拱桥吊杆更换积累了有益的经验.吊杆是钢管混凝土拱桥的关键部位，吊杆系统设计桥梁的耐久性和承载能力。吊杆系统的养护是钢管混凝土拱桥养护工作的重点，研究并解决钢管混凝土拱桥的吊杆更换技术，确保了钢管混凝土拱桥维修加固施工的安全性，提高了特殊桥型养护施工水平。

摘要： 拉吊杆体系作为主要的承重结构被广泛应用于中承式、下承式系杆拱桥.其一旦出现损伤,将降低结构的使用性和耐久性,严重的会对整个结构的安全造成重大隐患.运河大桥下承式钢管混凝土系杆拱桥检查发现个别吊杆内部钢丝锈蚀严重呈腐蚀状;下锚头锚箱内部锈蚀严重,预应力钢丝墩头有凝结水出现.鉴于目前阶段吊杆的损伤情况已经对结构的使用功能造成安全隐患,根据特检单位对吊杆评定为四类桥,要求对全桥吊杆进行了更换,本对吊杆更换工艺进行了详细阐述,为该类桥梁的吊杆更换工作提供了有参考性的数据.

摘要： 文章利用风洞试验对原型吊杆与节段模型的涡振和驰振性能进行研究。研究表明：原型吊杆和1/1节段模型的振动曲线对比：强轴的涡激共振与弱轴的“软驰振”振动形式基本吻合，节段模型试验能够真实反映实桥的风致振动情况；原型吊杆强轴的涡激共振试验实测幅值大于相应的节段模型试验实测值，幅值比例关系上与经验线性涡激力模型和经验非线性涡激力推导比值吻合较好；原型吊杆弱轴的驰振稳定性能和节段模型的驰振稳定性能完全吻合，与准定常理论下推导的节段模型与实桥的驰振临界风速换算关系结论一致。

摘要： 吊杆是中下承式拱桥的重要承重构件，施工中往往通过给吊杆一定的初张力，调整拱肋和系梁的受力及变形，同时吊杆又是易损构件，出现损坏、拉力异常时，需要进行调整和更换。文中结合京石客运专线跨北京西五环1-92m下承式简支提篮拱桥，论述不同吊杆初张力、更换吊杆对拱桥的受力和变形的影响。

摘要： 天津站交通枢纽工程配套的李公楼立交桥主桥为三跨连续钢结构坦拱结构桥梁,桥跨布置在平曲线上,跨径组合为51m+55m+51m,全桥设9道钢箱拱,81根吊杆,为典型的空间结构,形式复杂。主桥跨越7条铁路线,为保证施工期间铁路正常运营,采用在分离式支架上逐段顶推钢箱梁,拱架上焊接钢箱拱,箱梁合龙拱肋成型后张拉不锈钢吊杆的施工工艺。在本桥中首次采用螺纹连接的不锈钢吊杆,长度范围为2~10m,为典型的刚性短吊杆。此类吊杆张拉施工工艺复杂、张拉力控制难度较大。通过建立空间有限元模型,模拟满堂支架、温度变化等多种因素的影响,分别采用倒退分析法和影响矩阵法,确定了合理的吊杆张拉顺序及其吊杆力调整的方法。通过开发专用的张拉设备、确定合理的张拉工艺,采用伸长量与索力监测的双控实现螺纹连接的不锈钢吊杆的精确张拉控制。体系转换过程中对结构关键截面应力、标高的监测结果与计算结果对比表明,在确保施工安全、施工操作程序简化的前提下可得到李公楼立交三跨连续坦拱桥设计的成桥状态。本文方法可为同类工程应用提供参考。

摘要： 钢桁拱桥吊杆的风致作用,国外自上个世纪就已关注,国内在本领域的研究却很少,本文结合南京大胜关长江大桥的吊杆的风致振动进行了计算分析,并对可能产生振动的吊杆的控制方法进行了分析,其结论可用于南京大胜关大桥钢桁拱桥的吊杆的抗风设计和抗风控制。

摘要： 当前,针对中、下承式系杆拱桥中普遍存在的吊杆安全问题，工程界迫切需要一种合理的安全评定方法。在这一背景下，本文以现役吊杆检测、健康监测结果为基础，从剩余服役期内吊杆车辆荷载效应最大值确定、吊杆实际恒载效应确定、吊杆抗力折减及安全评定准则建立共四个方面对吊杆安全评定的相关问题进行阐述，并以四川某下承式钢管混凝土系杆拱桥为工程实例，证明该方法是切实可行的．

摘要： 查阅国内外文献，综述FRP拉索构件的研究和工程应用情况，重点介绍FRP拉索的锚固问题。总结已有各种FRP斜拉索及吊杆锚固体系，分析了影响锚固效果的主要因素，指出我国FRP拉索体系研究急需解决的问题。

摘要： 一种用于通过将多个起重机吊杆段从运输配置互连为工作配置而组装起重机吊杆的起重机吊杆段(20)。起重机吊杆段(20)包括第一和第二平面格构式桁架(21、22)，其中每个平面格构式桁架(21、22)具有两个弦杆(21a、21b、22a、22b)，永久栅格元件(21c、22)在所述桁弦之间延伸，其中，每个平面格构式桁架(21、22)的两个弦杆在其前端包括段连接部件(26)，使得起重机吊杆段可以彼此串联连接，其中，在工作配置下，第一和第二平面格构式桁架设置在起重机吊杆段(40)的纵向轴线的相对侧。起重机吊杆段(40)进一步包括：第一和第二格构腹板(23、24)，每个格构腹板(23、24)可以连接至第一平面格构式桁架(21、22)的弦杆的一个及第二平面格构式桁架的弦杆的一个。本发明涉及模块化起重机(90)，包括使得起重机可以沿表面移动的移动基座框架(95)和由起重机吊杆段组装而成的起重机吊杆，起重机吊杆一端绕基本水平的枢转轴线铰链连接至所述移动基座框架。

摘要： 一种用于更换吊杆拱桥旧吊杆的抽拔钢丝及清孔装置组件，包括顺次连接的工作钢绞线、张拉千斤顶、上连接器、连接杆、下连接器和上、下撑脚；其用于拆除旧吊杆的方法是采用液压张拉千斤顶抽丝方式，单根抽拔拱桥旧吊杆的钢丝或钢绞线后再进行清孔，工作状态下，下连接器下端连接待抽拔钢丝，上端依次分别连接连接杆、上连接器、工作钢绞线，上连接器上端采用夹片锚固方式连接工作钢绞线，上、下连接器采用螺纹方式与连接杆连接；下撑脚安装在桥面上，上撑脚作为张拉千斤顶的反力支撑架安装在下撑脚上，驱动张拉千斤顶张拉工作钢绞线实现单根抽拔。该装置及用于拆除旧吊杆的方法适用于所有拱桥更换旧吊杆用，既不破坏桥梁原结构又便于标准机械化施工。

摘要： 本发明公开了一种简易更换拱桥吊杆的吊杆系统及更换吊杆的施工方法，吊杆系统包括：主缀管，其固定于两根上拱肋之间；副缀管，其至少包括两根，固定于两根上拱肋之间，且分别设置于主缀管的两侧；叉耳板，其固定在桥面横梁上；主吊杆，其上端与所述主缀管连接，下端与所述叉耳板连接；临时吊杆，其在更换主吊杆时上端与所述副缀管连接，下端与所述叉耳板连接。施工方法包括桥梁施工时，预安装主缀管、副缀管、叉耳板和主吊杆，更换主吊杆时，安装临时吊杆。通过本发明可免去在拱肋上安装临时的找平装置与悬臂梁，同时也可免去在桥面横梁底部设置临时兜吊装置，降低了更换吊杆时的施工难度，解决了梁底施工净空受限的问题。

摘要： 一种用于通过将多个起重机吊杆段从运输配置互连为工作配置而组装起重机吊杆的起重机吊杆段(20)。起重机吊杆段(20)包括第一和第二平面格构式桁架(21、22)，其中每个平面格构式桁架(21、22)具有两个弦杆(21a、21b、22a、22b)，永久栅格元件(21c、22)在所述桁弦之间延伸，其中，每个平面格构式桁架(21、22)的两个弦杆在其前端包括段连接部件(26)，使得起重机吊杆段可以彼此串联连接，其中，在工作配置下，第一和第二平面格构式桁架设置在起重机吊杆段(40)的纵向轴线的相对侧。起重机吊杆段(40)进一步包括：第一和第二格构腹板(23、24)，每个格构腹板(23、24)可以连接至第一平面格构式桁架(21、22)的弦杆的一个及第二平面格构式桁架的弦杆的一个。本发明涉及模块化起重机(90)，包括使得起重机可以沿表面移动的移动基座框架(95)和由起重机吊杆段组装而成的起重机吊杆，起重机吊杆一端绕基本水平的枢转轴线铰链连接至所述移动基座框架。

摘要： 一种用于更换吊杆拱桥旧吊杆的抽拔钢丝及清孔装置组件，包括顺次连接的工作钢绞线、张拉千斤顶、上连接器、连接杆、下连接器和上、下撑脚；其用于拆除旧吊杆的方法是采用液压张拉千斤顶抽丝方式，单根抽拔拱桥旧吊杆的钢丝或钢绞线后再进行清孔，工作状态下，下连接器下端连接待抽拔钢丝，上端依次分别连接连接杆、上连接器、工作钢绞线，上连接器上端采用夹片锚固方式连接工作钢绞线，上、下连接器采用螺纹方式与连接杆连接；下撑脚安装在桥面上，上撑脚作为张拉千斤顶的反力支撑架安装在下撑脚上，驱动张拉千斤顶张拉工作钢绞线实现单根抽拔。该装置及用于拆除旧吊杆的方法适用于所有拱桥更换旧吊杆用，既不破坏桥梁原结构又便于标准机械化施工。

摘要： 公开了一种双吊杆结构，该双吊杆结构包括：第一吊运车，沿着第一吊杆在横向方向上移动；第二吊杆，连接至第一吊运车以从而被支撑；支撑接头，在第二吊杆的一个点处连接至第一吊运车的一个点，以将第二吊杆支撑为能够旋转；辅助支撑件，在第二吊杆的另一个点处连接至第一吊运车的另一个点并且长度是可控的；以及第二吊运车，设置于第二吊杆并连接至吊具，使得吊具能够升高或降低。安装有根据本发明的双吊杆结构的起重机使得能够根据通过支撑接头对第二吊杆的中心支撑、辅助支撑件的长度控制和缆绳的长度控制响应第一吊杆的升沉、横摇或纵摇中的任一个或多个运动来进行吊具的水平状态或位置的控制。

摘要： 本申请提供一种提梁机吊杆托盘和吊杆螺母的安装装置。该安装装置中，支撑梁的一端通过固定板与提梁机起吊箱梁的吊具连接，另一端焊接有竖向套筒；下横梁的一端连接于伸缩立柱的下端并可以旋转，下横梁的另一端连接托架，下横梁沿伸缩立柱的轴线转动90度后，与支撑梁、伸缩立柱一起构成匚形框架；套筒和伸缩立柱套装且能够沿垂直方向相对移动，带动托架沿垂直方向上下运动。籍此，在托盘和吊杆螺母放置完成后，下横梁带动托架转动90度，将托盘和吊杆螺母移动至箱梁内部吊杆的下方，然后，套筒和伸缩立柱沿垂直方向相对移动，对托架的支撑高度进行调整，将托盘和吊杆螺母向上托起，无需作业人员进行搬举，有效减轻了作业人员的负担。

摘要： 本发明提供一种吊杆，包含有三个用于设置绳索连接结构的安装端，其中一个安装端设置有两个绳索连接结构；另外安装端各设置绳索连接结构。该吊杆具有两种安装方式并根据横向和纵向的支撑件来安装吊椅本体，因此使吊椅不易受到场地的限制，提高了实用性。

摘要： 本发明涉及桥梁施工技术领域，具体涉及一种提篮拱吊杆参数确定方法及提篮拱吊杆。该方法包括以下步骤：获取吊杆两端在拱肋和主梁销轴处的水平距离和竖向距离；根据吊杆两端在拱肋和主梁销轴处之间的水平距离和竖向距离，确定吊杆安装理论长度，结合吊杆的基本参数，确定吊杆安装所需长度；根据吊杆安装理论长度和吊杆安装所需长度，确定吊杆可调增长长度。本方案能够解决现有技术中吊杆长度不准确，可能造成吊杆偏短，吊杆安装不上的问题。

摘要： 本实用新型提供一种用于吊杆拱桥的吊杆更换系统，包括作业平台及应力转换机构，所述作业平台包括竖直部、桥面固定端及桥下操作台，所述桥面固定端与所述桥下操作台相对设置且与所述竖直部的相对两端连接，所述桥下操作台位于桥体的底部，所述桥面固定端位于桥面上方，且桥面能够支撑所述桥面固定端；所述应力转换机构包括牵拉件及供力件，所述牵拉件用于连接拱肋，所述供力件设置于桥体的底部，且所述供力件与所述牵拉件连接，所述供力件用于牵拉所述牵拉件，其能够在保障操作人员的施工安全的基础上避免因供力件的运行而造成对桥面上设施的磕碰。