AZ61镁合金

摘要： 利用Gleeble-3500热模拟试验机,对均匀化退火处理后的铸态AZ61镁合金进行了等温热压缩变形实验,研究了合金在变形温度为220°C～380°C、应变速率为0.001 s-1～10 s-1条件下的热变形行为和组织演变特征,并基于双曲正弦模型建立了合金的本构模型.研究了Zener-Hollomon参数对热压缩变形组织演变的影响规律,揭示了高Z值、中等Z值和低Z值对应参数条件下的变形合金呈现不同的组织形貌特征,并阐明了随Z参数的逐渐减小,变形组织逐渐由失稳组织、不完全动态再结晶组织转变为粗化的完全动态再结晶组织,确定了合理的热成形工艺参数区间对应的lnZ数值范围为22.17～29.25.

摘要： 采用搅拌摩擦加工技术(Friction stir processing,FSP)对轧制态AZ61镁合金进行单道次加工,利用EBSD和SEM/EDS及室温拉伸、显微硬度测试等表征手段,研究了加工方向对加工区域微观组织演变及其对力学性能的影响规律.结果表明:沿轧制方向(Rolling direction,RD)和横向(Transverse direction,TD)FSP制备的镁合金晶粒尺寸分别为3.5μm和4.3μm,基面施密特因子平均值分别为0.42和0.34;沿RD方向制备的镁合金中第二相呈细小弥散分布,而TD方向的第二相颗粒较为粗大;两个方向制备的镁合金抗拉强度相当,沿RD和T D方向制备的镁合金的屈服强度分别为90 MPa和104 MPa、伸长率分别为34.8％ 和28.6％,而RD方向制备的镁合金硬度高于TD方向.屈服强度与霍尔佩奇关系不符,受织构影响,而硬度分布符合霍尔佩奇关系.

摘要： 采用密闭半固态搅拌铸造工艺结合热挤压制备Ni颗粒增强AZ61复合材料板材,Ni颗粒含量(质量分数,下同)分别为3％,6％和9％,研究Nip/AZ61复合材料的微观组织、力学性能以及强化机制.结果表明:Nip/AZ61复合材料的增强相主要为细小的Mg2Ni相和大块AlNi相,尺寸分别为2～4μm和10～20μm.Mg2Ni和AlNi能有效细化晶粒、促进再结晶,与镁基体结合良好.颗粒周围存在位错塞积,基体存在孪晶.Mg2Ni和AlNi相都能有效提高材料的硬度、弹性模量和抗拉强度,但伸长率降低.9％Nip/AZ61复合材料的抗拉强度达到286.5±1.2 MPa,伸长率为4.3％±0.9％.Nip/AZ61复合材料的强化机制为细晶强化、Orowan强化以及载荷传递效应.

摘要： 对AZ61镁合金热轧后的原始板材及经42组不同退火制度处理后的退火板材进行了金相组织观察及平均晶粒尺寸计算,对其静态再结晶过程进行分析.结果表明,温度越高,静态再结晶过程进行的越快,但再结晶进行最充分时,晶粒尺寸越粗大;经42组退火制度对比后,发现退火温度250°C、退火时间240min时,静态再结晶进行最充分,平均晶粒尺寸最小,达到7.9μm,为今后镁合金的生产和应用起到重要指导意义.

摘要： 通过常温下的销盘式干滑动摩擦磨损试验,研究固溶及不同时间的时效处理对铸态AZ61镁合金摩擦磨损性能的影响.试验载荷为100 N,滑动速度为0.78 m/s,滑动距离为1 km.结果表明:固溶处理使铸态合金中的粗大β-Mg17 Al12相溶解,导致合金的硬度降低,摩擦系数和磨损率升高;在170°C下对AZ61合金进行不同时间(0~80 h)的时效处理使尺寸细小的β相在晶内和晶界处析出,提高了合金的耐磨性,其中时效20 h后合金的摩擦系数和磨损率最低.AZ61合金在摩擦磨损的过程中共存在三种磨损机制:磨粒磨损、氧化磨损及剥层磨损.%The effects of solution treatment and the aging time of its succeeding aging process on dry wear property of AZ61 magnesium alloys were investigated by using a pin-on-disc apparatus. Wearing rate and friction coefficient were measured under the load of 100 N, sliding speed of 0. 78 m/s and sliding distance of 1 km. The results showed that the coarsenβ-phases ( Mg17 Al12 ) were dissolved after solution treatment, resulted in the decrease of the hardness of the alloy. The friction coefficient and wearing rate of the alloy increased significantly after solution treatment. Moreover, the AZ61 alloy exhibited a better wear resistance after aging at the temperature of 170°C with an aging time ranging from 0 to 80 h, owing to precipitate large amount of the fine Mg17 Al12 phases distributed in the α-Mg matrix. The friction coefficient and wearing rate were the lowest when the aging time was about 20h. Three wearing mechanisms in AZ61 alloys were observed as follows:abrasion, oxidation and delamination.

摘要： 研究铸态AZ61镁合金在销-盘接触模式下的干磨损行为,测量AZ61镁合金在0.1～2.0 m/s滑动速率下加载20 ～360 N时摩擦系数和磨损率的变化,结果表明:合金磨损机制包含了微观切削、氧化磨损、磨粒磨损、剥层磨损、热软化磨损和融化磨损.加载载荷较小时,滑动速率增加减少磨损面之间微接触点作用时间,造成材料应变滞后,合金磨损率逐渐减小,摩擦系数减小.增加载荷,滑动速率增加,剥层磨损出现并主导磨损率的增加.其后热软化磨损和融化磨损导致磨损表面材料转移更加严重,磨损率出现急剧增加.热软化时发生化合物融化导致磨损率增加不连贯性.

摘要： 对最优挤压工艺参数下生产出的AZ61镁合金进行研究,针对不同热处理方式处理的AZ61镁合金进行力学性能和金相组织分析.结果表明:355°C固溶+180°C时效处理在5种热处理方式中效果最佳;热处理可以有效提升AZ61镁合金材料的力学性能,相比固溶处理,时效处理,提升AZ61镁合金材料的力学性能更加明显.

摘要： 采用失重法和扫描电镜法研究了AZ61与AZ91镁合金在不同浓度NaCl溶液中的腐蚀特性,NaCl溶液的浓度分别为0.001,0.01,0.1,0.2和0.3 mol/L.实验结果表明,在NaCl溶液的浸泡实验中,在相同的浸泡时间(5d)下,NaCl溶液浓度增大,AZ61和AZ91镁合金的腐蚀速率增大,腐蚀程度增强,抗腐蚀性减弱.在相同浓度的NaCl溶液中浸泡相同时间(5d)的情况下,AZ61镁合金的抗腐蚀性较好,AZ91镁合金较差.

摘要： 为提高AZ61镁合金阳极的活化性能并抑制它的腐蚀,在MgSO4溶液中加入不同质量分数(0,0.5％,1.0％,2.0％,5.0％)的Na2MoO4配制电解液,研究了Na2MoO4对AZ61镁合金电化学行为的影响.结果表明:Na2MoO4能大幅抑制AZ61镁合金的腐蚀,并提高其活化程度;当Na2 MoO4的质量分数为2.0％时,AZ61镁合金的缓蚀率高达68.4％,且活化程度最高,在-1.25 V时的电流密度高达18.5 mA·cm-2,开路电位和活化电位的负移程度均最大,分别为-1.39 V和-1.37 V;缓蚀剂Na2MoO4的缓蚀机理属于阳极抑制型缓蚀.

摘要： 在温度为285～380°C的条件下,采用循环镦-挤工艺成功获得AZ61镁合金的累积大塑性变形,并对铸态和循环镦-挤变形后合金的组织特征和力学性能进行研究.结果表明,在285°C的条件下,循环镦-挤变形3道次后,材料获得的累积应变为4.28,并得到了平均晶粒尺寸为3.5 μm的细小均匀的微观组织.晶粒细化的主要原因是局部应变引起的动态再结晶.结果还表明,显微组织演变受温度和累积变形程度的影响.晶粒细化使循环镦-挤变形的AZ61镁合金的力学性能得到明显的改善.此外,通过室温拉伸试验揭示了循环镦-挤工艺参数与力学性能之间的关系.

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 对AZ61镁合金进行大应变轧制，研究轧制温度对材料微观组织和力学性能的影响。结果表明，AZ61镁合金在300～450°C大应变轧制可成功制备外形光洁、平整以及性能较好的板材，但是在250°C时板材难以轧制成形。AZ61合金在不同温度轧制时发生不同程度的动态再结晶，300°C和350°C轧制时，材料组织不均匀，主要由孪晶、粗大等轴晶粒和细小再结晶晶粒组成，再结晶不完全；温度继续升高至400和450°C时，再结晶更完全，甚至发生完全再结晶，组织均匀细小，由再结晶晶粒组成。AZ61镁合金经不同温度大应变热轧后，400°C的综合力学性能最好，其抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到308MPa、226.54MPa和22.52%，均比铸态提高58.18%、29.93%和142.72%。AZ61镁合金铸态试样断口呈现脆性断裂特征；在轧制温度为300～450°C时，AZ61镁合金断口形貌均呈现韧性断裂特征。

摘要： 采用自行设计的连续流变挤压成形技术成功制备出Φ10mm的AZ61镁合金线材。在轧辊的挫动剪切作用下,形成了细小的等轴晶和球形晶,在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。浇注温度影响AZ61合金的固相率,进而对成形过程产生重要影响,合理的浇注温度为650°C左右。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。

摘要： 采用自行设计的连续流变挤压成形技术成功制备出Φ10mm的AZ61镁合金线材。在轧辊的挫动剪切作用下,形成了细小的等轴晶和球形晶,在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。浇注温度影响AZ61合金的固相率,进而对成形过程产生重要影响,合理的浇注温度为650°C左右。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。

摘要： 采用自行设计的连续流变挤压成形技术成功制备出Φ10mm的AZ61镁合金线材。在轧辊的挫动剪切作用下,形成了细小的等轴晶和球形晶,在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。浇注温度影响AZ61合金的固相率,进而对成形过程产生重要影响,合理的浇注温度为650°C左右。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。

摘要： 采用自行设计的连续流变挤压成形技术成功制备出Φ10mm的AZ61镁合金线材。在轧辊的挫动剪切作用下,形成了细小的等轴晶和球形晶,在挤压成形时,中心部位固相变形小,边部大,在圆弧流动区产生了优良的超细晶组织。浇注温度影响AZ61合金的固相率,进而对成形过程产生重要影响,合理的浇注温度为650°C左右。在合理的技术条件下,制备的AZ61合金线材断面组织优良,呈现两相塑性流动的特征。

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn‑12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 本发明公开了一种基于激光同步送粉焊接镀锌钢板与镁合金的合金粉末和方法，所述粉末主要组分为AlMgxCuZn,x为Al与Mg的摩尔比，比例范围为0-0.4，粉末大小为100-300目，配合本发明的工艺方法可改善镀锌钢板与镁合金之间的润湿性及相容性。本发明以激光为焊接热源，在保护气体的保护及热作用下，待焊材料表面部分熔化，通过合金粉末的有效送入，容易获得稳定的熔池，减少合金元素的烧损，精确控制焊缝中合金元素的比例，填充合金粉末配方灵活，可显著改善焊缝金属的冶金行为，尤其是针对Zn的存在，可以获得无夹杂的焊缝，焊接表面无需特殊清理，焊接效率高，成本低，接头可靠，具有较为理想的工程实用意义。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0

摘要： 一种AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂及AZ31B镁合金表面处理方法，AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，包括如下浓度的各组分:98％硫酸1克/升～25克/升；50％硝酸锰1克/升～25克/升；高锰酸钾1克/升～25克/升；偏钒酸盐0.1克/升～1克/升；分散剂0.01毫升/升～0.05毫升/升；余量为水。上述AZ31B镁合金金黄色转化膜处理剂，应用于AZ31B镁合金表面处理后，能够在AZ31B镁合金表面形成一层金黄色转化膜，能够提高AZ31B镁合金的耐腐蚀能力。且形成的金黄色转化膜具有附着力好、盐雾性能好以及成膜均匀性好的优点。此外，未含磷和铬，从而避免了传统合金处理剂常用磷和铬而污染环境的问题，不会对环境产生污染，因而环保性较好。

摘要： 本发明提供了一种在AZ91HP镁合金表面制备一层铝合金+稀土氧化物涂层的制备方法。旨在解决镁合金硬度低、耐磨性差、耐蚀性差的缺点。铝合金涂层为主要由Al、Si、Y2O3组成。各组分质量百分数(wt.％)是：Al：83.6wt.％、Si：11.4wt.％、Y2O3：5wt.％。AZ91HP镁合金各元素质量百分数(wt.％)为：Al：8.8900wt.％、Zn：0.5620wt.％、Mn：0.2041wt.％、Si：0.0443wt.％、Fe：0.0030wt.％、Cu：0.0034wt.％、Ni：0.0090wt.％、Be：0.0012wt.％、Mg：90.2830wt.％。具体步骤包括：混合制备涂层粉末；将基材表面利用800目砂纸粗磨去掉氧化层，并用无水乙醇清洗干净；将粉末预置在基材表面并干燥24h；设置激光器各项参数；准备激光熔覆惰性保护气体；通过激光熔覆技术制备基材表面熔覆层；利用维氏硬度计、摩擦磨损试验仪、电化学工作站等设备检测熔覆层的硬度、耐磨性、耐蚀性提升幅度。

摘要： 一种高延伸率微合金化改性AZ31镁合金薄板材料及其制备方法，其特征在于，所述镁合金薄板为对AZ31合金体系进行微合金化成分改性，微合金化元素包括Ca元素和M元素，各元素的质量百分数为：Al：2.5～3.5wt.％；Zn：0.5～1.5wt.％；Mn：0.2～0.5wt.％；Ca：0.1～0.5wt.％；M为Y，Nd元素中的至少一种，其中Y：0.05～1.5wt.％，Nd：0.05～1.5wt.％；余量为Mg。本发明的镁合金薄板延伸率高，并且强度提升，同时制备工艺简单，成本较低，在交通运输、电子通信等领域有着广泛应用前景。

摘要： 为了提高AZ61镁合金的综合性能，以满足现代工业的需要，本发明公开了一种添加中间合金的AZ61镁合金及其制备方法，包括AZ61镁合金，在铸态AZ61镁合金中添加Al-5Ti-0.25C或Al-8Ti-2C中间合金，所述Al-5Ti-0.25C中间合金以质量分数计为0.4%，所述Al-8Ti-2C中间合金以质量分数计为0.25%，余量为AZ61镁合金。

摘要： 一种6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，属于铝、镁合金的钎焊工艺。该工艺是将经过原材料检验合格的铝合金、镁合金及Zn-12Cd片状钎料准备好，首先用砂纸去除掉6061铝合金、AZ31B镁合金及钎料表面的氧化层，然后将钎料两面及铝合金和镁合金用砂纸打磨的表面用酒精清洗，把钎料放在铝合金和镁合金之间，用夹具把它们固定好，放入到KTF系列管式真空气氛电阻炉中，设定加热速度为6°C～10°C/min，一直加热到310°C～335°C，然后再设定加热速度为2°C～8°C/min，一直加热到365°C～390°C，保温40min～70min，接下来冷却到260°C，保温30min，最后随炉冷却到室温可得到焊件。该6061铝合金和AZ31B镁合金的钎焊工艺，操作成本低，容易实现，而且获得的钎焊接头性能优异，钎焊扩大了镁合金和铝合金的应用领域。

摘要： 一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法，在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化，其制备方法包括下述步骤：按设计的镁合金组分配比，分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金，以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼，在保护气氛下浇铸；得到铸锭最后，将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80％，变形速率为9.0