喷水织机中的入纬装置

摘要

在入纬泵(11)与入纬喷嘴(20)之间的排出管(19)上连接有分路管(35)，在分路管(35)的末端连接有旁通喷嘴(36)。入纬喷嘴(20)的喷射口处的通过截面积为可变更的，旁通喷嘴(36)的喷射口处的通过截面积为可变更的。入纬喷嘴(20)的喷嘴的高度位置与旁通喷嘴(36)的喷射口的高度位置相同。从分路部(53)到入纬喷嘴(20)的喷射口的水路长度、与从分路部(53)到旁通喷嘴(36)的喷射口的水路长度相同。因此，提供一种可抑制喷射压力的波形恶化的喷水织机中的入纬装置。

说明书

技术领域

本发明涉及一种从入纬喷嘴喷射由入纬泵供给的水并将纬线入纬的喷水织机中的入纬装置。

背景技术

在喷水织机中，广泛使用的入纬装置包括：由柱塞、压力缸、控制杆系统等构成的泵；驱动该泵的凸轮机构、加压用螺旋弹簧、配管、及入纬喷嘴。入纬装置的动作如下进行：通过在压力缸室前后备有止回阀的柱塞式泵，每次入纬都对一定量的水吸引、加压并从入纬喷嘴喷射出来，纬线通过来自入纬喷嘴的水喷射而入纬到经线开口内。

在喷水织机中，有必要与制织条件(具体地说，织机转速、线种类、织宽)相对应地，对喷水的速度Vj、喷水的截面积Aj、及喷水的长度L进行调整。在柱塞式泵中，这3个特征值Vj、Aj、L由柱塞推力F、柱塞截面积Ap、柱塞行程s及入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积An决定。将喷水看作水柱，忽略管路和入纬喷嘴处的损失，若将柱塞推力F设定为一定值，则在特征值Vj、Aj、L之间具有以下关系。

[数1]

Vj＝〔2×g×F/(Ap×γ)〕^1/2…(1)

Aj＝An                     …(2)

L＝s×Ap/An                …(3)

另外，g为重力加速度，γ为水的比重。

在从塔夫绸那样的薄织物的制织变更为气囊那样的厚织物的制织的情况下，线的粗度变成大约10倍。由于在这种粗线的情况下有必要用强力的喷射将线的周围包入来使线飞走，所以选择口径较大的入纬喷嘴以得到粗的强力的喷水(选择通过截面积An较大的入纬喷嘴)。更换成口径较大的入纬喷嘴后，若柱塞截面积Ap保持不变，则根据式(3)可知喷射长度L不足，所以为了对此进行补偿，有必要将柱塞行程s与入纬喷嘴处的通过截面积An成比例地增加。对于柱塞行程s的增加，由于机构有上限，所以在所需的水量为界限值以上的情况下，变更成柱塞截面积Ap较大的泵。又，为了维持喷水的速度Vj，根据式(1)有必要增加柱塞推力F(增加入纬喷嘴处的喷射压力)，增大螺旋弹簧的压缩量，但是在压缩量不足的情况下，替换成弹簧常数较大的螺旋弹簧。

在实公平1-24152号公报的多色入纬装置中，公开了下述旁通结构，即、在入纬喷嘴与泵之间的管路的入纬喷嘴附近设置了节流阀，在从该节流阀的上游分路的旁通管路上设置了可变式节流阀。从泵排出的高压水的一部分经由旁通管路及可变式节流阀回到水槽中。在前述文献中，记载以通过可变式节流阀的开度操作对入纬喷嘴处的喷射压力进行调整为目的的入纬装置。

在前述文献中，旁通管路直接与水槽连接。这样的结构带来以下所述的问题。

在泵中，构成凸轮机构的凸轮杆在脱离凸轮的束缚的瞬间，螺旋弹簧的推力直接作用于柱塞上，与该急剧的推力上升相对应地使压力缸内的水压急剧升高。此时，过度的压力波以音速在管路中传递。在前述文献中公开的旁通构成中，压力波在分路部处分成朝向入纬喷嘴的方向、与朝向可变式节流阀的方向，朝向可变式节流阀的压力通过可变式节流阀朝向水槽。朝向入纬喷嘴的压力波在到达出口端时产生反射波，朝向可变式节流阀的压力波在到达出口端时产生反射波。这些反射波在管路中逆流返回到泵中，进而反复进行反射。这样产生的压力波重叠，引起喷射压力的脉动。

在前述文献的装置中，可变式节流阀的出口部位于比水槽靠上方，在从入纬喷嘴不喷射水的期间内，可变式节流阀的出口部的压力成为小于大气压(负压)。由此，若织机长时间停止，则管路内的水落下，管路内充满空气。在织机运转时，有必要进行下述作业：对脚踏板进行操作，使泵动作，来使管路内充满水。在入纬喷嘴侧的管路中，通过几次水喷射简单地去除空气，但是在可变节流阀的旁通管路中，由于浮力的影响，空气停留到旁通管路内的上方，所以旁通管路侧的空气不会迅速地排出到水槽侧。若从空气残留在旁通管路内的状态开始使织机运转，则经过一段时间，残留的空气被压出流走，但是喷射压力的脉动波形与残留的气泡量相对应依次变化，最终达到稳定状态，但是，在该过程中，喷水的喷射不稳定，容易产生入纬不佳。

即使到稳态运转，气泡问题也不会消除。即使少量的空气溶入水中，在可变节流阀的出口部也会差生局部性的负压，所以不可避免的产生空气溶入水中而气泡化、或水蒸发的现象。若可变节流阀靠下游侧处于小于大气压(负压)的状态，则产生的气泡不会直接溶于水中，而是细碎地离散而混入管路内。即使气泡混入量很少(例如1％)，由于气泡的压缩性，会使作为流体的体积弹性系数较大地降低，也会使压力波地传播速度较大地降低。压力波的传播速度的降低会延迟反射波的产生，使脉动周期变长。脉动周期的增加会使压力波形的上升响应降低，导致入纬不佳。

如以上那样，在前述文献中公开的装置中，不能避免对于入纬装置来说不希望出现的现象、即、喷射刚开始之后的压力波形的紊乱或水喷射期间中的脉动现象的增加。

发明内容

本发明的目的在于提供一种可抑制喷射压力的波形的恶化的喷水织机中的入纬装置。

为了实现前述目的，本发明以将由入纬泵供给的水从入纬喷嘴喷射来进行纬线入纬的喷水织机中的入纬装置为对象。本发明备有可将水从自前述入纬泵到前述入纬喷嘴的供水路径分流的分流机构。前述分流机构的特征在于，备有旁通喷嘴，从前述旁通喷嘴喷射的水朝大气压区域进行喷射。

在使从旁通喷嘴喷射的水朝向大气压区域进行喷射的构成中，由于旁通喷嘴的出口部不会小于大气压(负压)，所以避免因管路内的气泡引起的压力波形的恶化。

在优选的例中，前述分流机构备有从前述供水路径分路的分路水路径，前述旁通喷嘴连接在前述分路水路径的末端上，从前述供水路径与前述分路水路径的分路部到前述入纬喷嘴的供水路径的部分的长度、与从前述分路部到旁通喷嘴的分路水路径的长度相同。

从分路部到入纬喷嘴的供水路径的部分的长度、与从分路部到旁通喷嘴的分路水路径的长度之间的差越小，越抑制水喷射的压力波形的恶化。从分路部到入纬喷嘴的供水路径的部分的长度、与从分路部到旁通喷嘴的分路水路径的长度相同的构成，对于水喷射的压力波形的恶化的抑制来说，是特别优选的。从分路部到入纬喷嘴的供水路径的部分的长度、与从分路部到旁通喷嘴的分路水路径的长度相同的状态也包括以下情况：在水喷射的压力波形的恶化容许的范围中，这些水路径的长度存在差值。

在优选的实施例中，设置有防止水从前述入纬喷嘴与前述旁通喷嘴落下的水落下防止机构。

在织机停止时，若水从入纬喷嘴或旁通喷嘴落下，则管路内混入空气，带来喷射压力的波形的恶化。利用防止水从入纬喷嘴与旁通喷嘴落下的结构，防止空气向管路内混入。

在优选的实施例中，前述水落下防止机构构成为，配置前述入纬喷嘴的喷射口与前述旁通喷嘴的喷射口，以使前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置与前述旁通喷嘴的喷射口的高度位置处于不产生水落下的关系。

若入纬喷嘴的喷射口与旁通喷嘴的喷射口的高度位置上存在较大的差，则由于两者的水位差会使水落下，管路内混入空气，喷射压力的波形恶化。在入纬喷嘴的喷射口与旁通喷嘴的喷射口的高度位置不存在较大的差的情况下，由于水的表面张力，不会发生水落下现象。

在优选的实施例中，前述水落下防止机构构成为，将前述入纬喷嘴的喷射口与前述旁通喷嘴的喷射口配置在同一高度位置上。

将入纬喷嘴的喷射口与旁通喷嘴的喷射口配置在同一高度位置上的构成对于避免从入纬喷嘴的喷射口或旁通喷嘴的喷射口吸入空气来说是特别有效的。

在优选的实施例中，前述旁通喷嘴的喷射口的高度位置比前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠上方，前述水落下防止机构备有：可将从前述旁通喷嘴喷射的水贮存在比前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠下方处的排出主管、在前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置处与前述排出主管连接的排出副管，靠近前述旁通喷嘴的喷射口侧的排气主管中的贮水面、与旁通喷嘴的喷射口之间为由前述排出主管包覆的空气区域，远离前述旁通喷嘴的喷射口侧的排气主管中的贮水面开放于大气压区域，超出前述排出主管与排出副管的连接部的高度位置的前述排出主管内的水从前述连接部流到前述排出副管中。

在靠近旁通喷嘴的喷射口侧的排气主管中的贮水面与旁通喷嘴的喷射口之间的空气区域为大气压区域，远离旁通喷嘴的喷射口侧的排气主管中的贮水面的高度位置与入纬喷嘴的喷射口的高度位置相同。因此，空气不会从比入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠上的旁通喷嘴的喷射口吸入。

在优选的实施例中，前述旁通喷嘴的喷射口的高度位置比前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠上方，前述水落下防止机构备有：接受从旁通喷嘴喷射的水的排出主管、在比前述入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠上方处与前述排出主管连接的排出副管、设置在比前述排出主管与前述排出副管之间的连接部更靠上游侧的止回阀，前述连接部开放于大气压区域。超出前述连接部的高度位置的前述排出主管内的水从前述连接部流入到前述排出副管中。

止回阀防止空气混入其上游侧。因此，空气不会从比入纬喷嘴的喷射口的高度位置更靠上的旁通喷嘴的喷射口吸入。

在优选的实施例中，前述入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积是可变更的，前述旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积是可变更的。

将可变更通过截面积的入纬喷嘴与可变更通过截面积的旁通喷嘴组合的构成中，容易对与制织条件的变更相对应的入纬喷嘴处的喷射水量进行适当的调整。例如，在不变更织机转速与织宽而使纬线变粗的情况下，为增大喷水的粗度，可使入纬喷嘴处的通过截面积变大，并使旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积相应地减小入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积的增大的量。即，进行调整，使得入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积与旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积之和为一定值即可。又，例如，在不变更纬线的粗度与织机转速而增大织宽的情况下，入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积不变，进行调整使旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积减小即可。由此与织宽的增加相对应，增大输送到入纬喷嘴的水量。

在优选的实施例中，前述入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积通过第1电驱动装置进行变更，前述旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积为通过第2电驱动装置进行变更。

通过电驱动装置变更入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积与旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积的构成对入纬装置的自动化是有利的。

前述入纬喷嘴的喷射口处的通过截面积的可变范围优选地为1.2mm²～5mm²的范围。

前述旁通喷嘴的喷射口处的通过截面积的可变范围优选地为0mm²～5mm²范围。

在优选的实施例中，前述入纬泵中的水喷射压力发生用驱动源包含将可压缩的气体状的流体的压力作为弹簧力使用的流体弹簧机构。

入纬喷嘴处的喷射压力是从由作用于柱塞的推力F与柱塞的截面积Ap确定的压力(F/Ap)减去压力降低所得的值，所述压力降低是由于途中的管路壁的摩擦阻力、与入纬喷嘴串联连接的节流阀处的流动损失、以及水的惯性效果而产生的。作为分流的结果而产生流速的增加，使压力降低量增加，其影响波及水喷射压力。在前述文献中公开的装置中采用下述结构：通过对与入纬喷嘴串联设置的节流阀进行调整，来变更到入纬喷嘴为止的流动损失，由此调整入纬喷嘴处的水喷射压力。但是，理论上不能避免通过对可变节流阀的节流操作，而使入纬喷嘴处的水喷射流量与水喷射压力这二者同时连动地变化。即，在前述文献中公开的装置中，即使在可变节流阀中具有使水流分流从而减少输送到入纬喷嘴中的水流量的功能，也不会起到主动地对水喷射压力进行调整的功能。

根据入纬泵中的水喷射压力发生用驱动源包含流体弹簧机构的构成，可对可压缩的气体状的流体的压力进行调整，来调整入纬喷嘴处的水喷射压力，这种调整较容易。

附图说明

图1(a)是将本发明具体化的第1实施方式的喷水织机中的入纬装置的整体图。

图1(b)是图1(a)的局部俯视图。

图2(a)及图2(b)是表示图1(a)的入纬装置中的入纬喷嘴20的剖视图。

图3(a)及图3(b)是表示图1(a)的入纬装置中的旁通喷嘴36的剖视图。

图4(a)是图1(a)的入纬装置的整体图。

图4(b)是表示图4(a)的入纬装置中的入纬泵11的剖视图。

图5(a)～图5(c)是表示图1(a)所示的第1实施方式的入纬装置中的压力波形的例的图表。

图5(d)～图5(f)是表示将旁通喷嘴36与水槽18用钢管连接的情况的压力波形的例的图表。

图6是表示在将旁通喷嘴36与水槽18用钢管连接的情况下混入气泡时的压力波形的例的图表。

图7是表示图1的入纬装置中向入纬喷嘴20的供水量与向旁通喷嘴36的供水量的分配比的图表。

图8是表示旁通喷嘴的其他例的剖视图。

图9是表示本发明的第2实施方式的入纬装置的示意图。

图10是表示本发明的第3实施方式的入纬装置的示意图。

图11是表示本发明的第4实施方式的入纬装置的整体图。

图12是表示图11的入纬装置的局部俯视图。

图13是表示图11的入纬装置中的减压梯度调整装置69的示意图。

图14是表示图11的入纬装置中的压力室221的容积与压力室221内的压力的关系的图表。

具体实施方式

以下，基于图1(a)～图7，对将本发明具体化了的第1实施方式进行说明。

图1(a)及图4(a)表示喷水织机中的入纬装置，图4(b)表示构成入纬装置的入纬泵11的内部构造。

如图4(b)所示，贮水室形成压力缸13与构成入纬泵11的泵壳体12一体地形成，柱塞14可滑动地收容在贮水室形成压力缸13内。

在泵壳体12上形成有吸入口121及排出口122，在吸入口121与排出口122之间形成贮水室123。在贮水室123与吸入口121之间、及在贮水室123与排出口122之间，夹设有止回阀15、16。如图1(a)所示，连接到吸入口121上的吸入管17与水槽18连通，连接到排出口122上的排出管19与入纬喷嘴20连接。排出管19是用于将从入纬泵11压送的水供给到入纬喷嘴20中的供水路径。

在管基21上安装有波纹管(bellows)22。在波纹管22上固定安装有位移传递体23。在与柱塞14连结的接头24上可转动地安装有转子25。位移传递体23与转子25抵接，波纹管22内的压力室221(图4(a)中图示)的压力经由位移传递体23、转子25及接头24传递给柱塞14。波纹管22及压力室221构成将可压缩的气体状的流体(空气)的压力作为弹簧力的流体弹簧机构(入纬泵11中的水喷射压力发生用驱动源)。

柱塞14经由接头24而与凸轮杆26相连结。凸轮杆26经由凸轮随动件261可与凸轮27接触或离开。凸轮杆26在与织机的旋转同步地以一定的角速度沿图1(a)及图4(a)的箭头Z的方向旋转的凸轮27、和波纹管22内的压力的共同作用下，进行往复摆动。柱塞14通过凸轮杆26的往复摆动而一体地进行往复运动。

若凸轮杆26以支轴262为中心向左转动，则柱塞14向图4(b)的箭头Q所示的往动方向进行移动。柱塞14向箭头Q所示的往动方向进行移动时，贮水室123的容积增大，水槽18内的水被吸入到贮水室123内。柱塞14向箭头Q所示的往动(往動)方向进行移动时，压力室221的容积减少，压力室221内的压力开始上升。此后，压力室221内的压力随柱塞14的往动而上升，在柱塞14的往动的结束时刻，压力室221内的压力达到最大。止回阀15打开向贮水室123内吸水，在此期间止回阀16关闭，排出管119内的水不会逆流到贮水室123中。

凸轮随动件261通过凸轮27的凸轮面271的最大直径位置Ma后，凸轮杆26以支轴262为中心向右转动，柱塞14通过压力室221内的空气的压力向图4(a)的箭头R所示的复动方向进行移动。柱塞14向箭头R所示的复动(復動)方向进行移动后，贮水室123内的水被加压。贮水室123内的被加压的水被压送到入纬喷嘴20中。压送到入纬喷嘴20中的水从入纬喷嘴20喷射，纬线Y(图1(b)中所示)被入纬。从凸轮27的凸轮面271离开的凸轮随动件261抵接到凸轮面271或者另外设置的喷射水量限制用的止动件28上，从而使1个循环的水喷射结束。

止动件28包括：配置成不动的内螺纹体281；与内螺纹体281螺纹结合的外螺纹体282；与外螺纹体282螺纹结合的锁紧螺母283。外螺纹体282通过锁紧螺母283的紧固而固定到内螺纹体281上。若改变外螺纹体282的相对于内螺纹体281的螺纹拧入位置，则会改变凸轮杆26的往复运动方向的最终端位置。若改变该最终端位置，则会改变水喷射结束时刻。若使外螺纹体282相对于内螺纹体281的螺纹拧入位置变深，则水喷射结束时间会延迟，若使外螺纹体282相对于内螺纹体281的螺纹拧入位置变浅，则水喷射结束时间会提前。

构成流体弹簧机构的波纹管22内的压力室221经由空气管路29连接到空气压力源30上。在空气管路29上夹设有具有溢流(relief)功能的压力调整阀31及止回阀32。在压力调整阀31与压力室221之间，以与止回阀32并联的方式设置有节流通路34。在压力调整阀31与止回阀32之间，在空气管路29上连接有压力计33。压力计33用于测量压力调整阀31与止回阀32之间的空气压力。通过一边观察压力计33一边对压力调整阀31进行调整操作，来设置压力调整阀31与止回阀32之间的空气压力。具有溢流功能的压力调整阀31将压力调整阀31与止回阀32之间的空气压力始终保持在通过压力调整阀31设定的压力。即，通过压力调整阀31设定的压力波及到波纹管22的压力室221。

如图1(b)所示，在入纬泵11与入纬喷嘴20之间，在排出管19上连接有分路管35，在分路管35的末端连接有旁通喷嘴36。分路管35为从作为供水路径的排出管19分路的分路水路径。分路管35及旁通管36构成可将来自从入纬泵11到入纬喷嘴之间的排出管19的水进行分流的分流机构。

图2(a)、(b)表示入纬喷嘴20的内部构造。在底座38的支承孔381上嵌入有筒状的喷嘴主体39。在喷嘴主体39的前端侧的外周面上螺纹拧入有帽40。喷嘴主体39通过帽40的紧固而被夹入形成于喷嘴主体39的后端侧的凸缘部391与帽40之间，从而固定安装于底座38上。喷嘴主体39的周围的支承孔381与底座38内的供水通路382相连结，喷嘴主体39的外周面与支承孔381之间的环状室41与供水通路382连通。

在喷嘴主体39的筒内，嵌入有纬线导向用针42。调整螺纹件43压入并固定到纬线导向用针的后端部上。成为纬线导向用针42的一部分的调整螺纹件43螺纹结合在凸缘部391的内周上，纬线导向用针42的大径部421嵌合到喷嘴主体39的内孔392上。纬线导向用针42的小径部422与喷嘴主体39的内孔392的内周面之间的环状的水路44，经由多个流入口393而与环状室41连通。在纬线导向用针42的小径部422的周围，以等间隔排列的方式在喷嘴主体39上形成有流入口393。小径部422的外周面稍微地呈锥形。

筒状的喷射口形成体45压入并固定在喷嘴主体39的前端部的筒内。在成为喷嘴主体39的一部分的喷射口形成体45的内周面上形成有锥形孔451。锥形孔451为随着从喷射口形成体45的后端朝向前端而缩径的形状，锥形孔451的周围指从喷射口形成体45的后端、到喷射口形成体45的后端与前端的中间的台阶452。纬线导向用针42的前端侧的小径部422以穿过锥形孔451的内侧、超过台阶452的方式贯穿喷射口形成体45。锥形孔451的内周面与小径部422的外周面之间成为节流通路453。节流通路453的前端成为入纬喷嘴20的喷射口201。

在环状的水路44内配置有多个整流子46。

若相对于喷嘴主体39改变调整螺纹件43的螺纹结合位置，则使纬线导向用针42沿其轴向产生位移，改变喷射201处的通过截面积。图2(a)表示调整螺纹件43相对于喷嘴主体39进入最深的状态。在这种状态下，调整螺纹件43及纬线导向用针42相对于喷嘴主体39被固定，喷射口201处的通过截面积最小(＞0)。图2(b)表示喷射口201处的通过截面积最大的状态。在调整螺纹件43与喷嘴主体39之间夹设的环状的间隔件37，通过调整螺纹件43的紧固而被固定到喷嘴主体39上，调整螺纹件43及针42也被固定到喷嘴主体39上。

喷射口201处的通过截面积可在1.2mm²到5mm²的范围内变更。又，纬线导向用针42的内径D在1.3mm以上。内径D的值为1.3mm，一般来说为可与使用的纬线的最大的粗度相对应的值。

从入纬泵11压送的水经由供水通路382、环状室41及流入口393流入到水路44中。流入到水路44中的水通过相邻的整流子46之间及节流通路453，从喷射口201喷射。穿过纬线导向用针42内的纬线Y通过来自喷射201的水喷射而入纬到经线开口内。

图3(a)、(b)表示旁通喷嘴36的内部构造。在喷嘴主体47内形成有室471、放水通路472、及喷射口473，室471与放水通路472通过喷射口473连接。室471与分路管35连通。在喷嘴主体47上嵌入有针48。针48的前端部481的外周面呈锥形，前端部481通过室471进入到喷射口473中。

调整螺纹件49压入并固定在针48的后端部上。成为针48的一部分的调整螺纹件49与喷嘴主体49螺纹结合。锁紧螺母52螺纹结合在调整螺纹件49上。调整螺纹件49通过锁紧螺母52的紧固而固定到喷嘴主体47上。若改变调整螺纹件49相对于喷嘴主体47的螺纹结合位置，则针48沿其轴向产生位移，从而改变喷射口473处的通过截面积。

在喷嘴主体47上安装有指针54，调整螺纹件49的操作圆板491上标有刻度(图示略)。利用指针54及刻度了解喷射口473处的通过截面积，与指针54一致的刻度表示喷射口473处的实际的通过截面积。

图3(a)表示调整螺纹件49相对于喷嘴主体47进入最深的状态。在该状态下，喷射口473处的通过截面积为零。图3(b)表示喷射口473处的通过截面积最大的状态。喷射口473处的通过截面积可在从零到5mm²之间变更。

在放水通路472中嵌入有筒状的接头50，在接头50上连接有挠性的软管51。软管51的末端被引导到水槽18中。在喷嘴主体47的侧面的上部，以与放水通路472连通的方式形成有通气孔474。放水通路472内为大气压区域。

在旁通(by pass)喷嘴36的喷射口473处的通过截面积不为零的情况下，从入纬泵11压送到分路管35中的水流入到室471中。流入到室471中的水从喷射口473朝向放水通路472喷射。向放水通路472喷射的水经由软管51流入水槽18。

如图1(b)所示，从排出管19与分路管35分路的分路部53到入纬喷嘴20的喷射口201的水路长度、与从分路部53到旁通喷嘴36的喷射口473的水路长度大致相同(相同)。旁通喷嘴36的喷射口473与入纬喷嘴20的喷射201配置在相同高度的位置上。

在第1实施方式中，可得到以下的效果。

(1-1)从旁通喷嘴36喷射的水朝向放水通路472喷射。放水通路472经由通气孔474而与大气区域连通，放水通路472为大气压区域。在使从旁通喷嘴36喷射的水向大气压区域喷射的构造中，旁通喷嘴36的喷射口473不会小于大气压(负压)。因此，避免由于旁通喷嘴36的喷射口473小于大气压(负压)，而在排出管19内、分路管35内、入纬喷嘴20内部的水路内、及旁通喷嘴36的内部的水路内产生气泡的问题。即，避免以由旁通喷嘴36的喷射口473(出口部)小于大气压而产生的气泡引起的压力波形的恶化。

图5(a)、(b)、(c)表示在改变本实施方式的入纬装置的旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积的情况下，对入纬喷嘴20的喷射口201处的压力波形进行测定的试验例。图5(a)中的曲线G1表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为零的情况下的压力波形。图5(b)中的曲线G2表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为最大的通过截面积的20％的情况的压力波形。图5(c)中的曲线G3表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为最大的通过截面积的50％的情况的压力波形。

图5(d)、(e)、(f)表示在用钢管连接旁通喷嘴36与水槽18、改变使旁通喷嘴36的放水通路472不与大气压区域连通的入纬装置的旁通喷嘴36的喷射473处的通过截面积的情况下，对入纬喷嘴20的喷射口201处的压力波形进行测定的试验例。图5(d)中的曲线K1表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为零的情况的压力波形。图5(e)中的曲线K2表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为最大的通过截面积的20％的情况的压力波形。图5(f)中的曲线K3表示旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为最大的通过截面积的50％的情况的压力波形。图5(d)、(e)、(f)的试验在确保管路内未混入气泡的情况下进行。

若观察比较压力波形G1、G2、G 3与压力波形K1、K2、K3，则在旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积为零的情况下，显而易见压力波形G1与压力波形K1之间没有差别。但是，在用钢管连接旁通喷嘴36与水槽18的入纬装置中，随着旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积的增大，压力波形的紊乱增加。与此相对，在本实施方式的入纬装置(旁通喷嘴36向大气压区域喷水的结构)中，随着旁通喷嘴36的喷射473处的通过截面积增大，压力波形维持在水喷射刚开始之后的上升波形，喷射时间缩短，压力波形的紊乱较小。

图6表示在用钢管连接旁通喷嘴36与水槽18、旁通喷嘴36的放水通路472不与大气压区域连通的入纬装置中、在管路内混入气泡的情况下，对入纬喷嘴20的喷射口201处的压力波形进行测定的试验例。压力波形Ko表示急剧的脉动的产生，在产生这样的压力波形Ko的情况下，从入纬喷嘴20喷射的喷水呈丸子状，扩散也变得急剧，不能进行稳定的入纬。

但是，根据本实施方式，由于防止旁通喷嘴36的放水通路472的压力小于大气压，使管路内不产生气泡，可进行稳定的入纬。

(1-2)如前述文献的附图中公开的那样，在旁通管路的长度与泵-入纬喷嘴之间的管路长度相比长很多(大约两倍长)的结构中，增加周期较长的压力脉动成分。在这种情况下，产生喷射压力波形的上升响应降低的问题。又，压力波形的形状自身也变得复杂。

在本实施方式中，从排出管19与分路管35分路的分路部53到入纬喷嘴20的水路长度、与从分路部53到旁通喷嘴36的水路长度大致相同(相同)。这样的水路长度的同等化有效地抑制了压力波形的形状的复杂化(压力波形的恶化)。

(1-3)在入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置比旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置更高的情况下，由于两者的水位差，使空气从入纬喷嘴20的喷射口201吸入，并且使相同容积的水从旁通喷嘴36的喷射口473滴下。在入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置比旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置更低的情况下，由于两者的水位差，使空气从入旁通喷嘴36的喷射口473吸入，并且使相同容积的水从入纬喷嘴20的喷射口201滴下。这样，使气泡混入到水的管路中(排出管19内、分路管35内、入纬喷嘴20内的水路、旁通喷嘴36内的水路中等)，从而使喷射压力波形变差。在将入纬喷嘴20的喷射口201与旁通喷嘴36的喷射口473配置在同一高度位置上的结构中，可有效避免由于水位差而从入纬喷嘴20的喷射口201或旁通喷嘴36的喷射口473吸入空气。

(1-4)图7是表示纬线Y的粗度d、织宽、每入纬1次从入纬喷嘴20喷射的水量Wy、每入纬1次从旁通喷嘴喷射的水量Wb之间的关系的图表。横轴表示纬线Y的粗度d，纵轴表示水量Wy。d1表示织机中使用的纬线Y的最小粗度，d2表示织机中使用的纬线Y的最大的粗度。水量Wy与水量Wb之和(Wb+Wy)与每入纬1次从入纬泵11压送的供给水量Wo相等。供给水量Wo与在贮水室123内通过柱塞14的复动[图4(a)中，向箭头R的方向的移动]而排出的容积相等。供给水量Wo取决于所假定的最大的织宽H2与使用的织线Y的最大的粗度d2。

线E1表示在以织机中容许的最小的织宽H1进行制织的情况下，将纬线Y的粗度d在[d1，d2]范围内变更时的水量Wy与水量Wb之间的分配比例。线E2表示在以织机中容许的最大的织宽H2进行制织的情况下，将纬线Y的粗度d在[d1，d2]范围内变更时的水量Wy与水量Wb之间的分配比例。线E3是表示在以比最大的织宽小、比最小的织宽大的织宽H 3进行制织的情况下，将纬线Y的粗度d在[d1，d2]范围内变更时的水量Wy与水量Wb之间的分配比例的一例。

不改变织机转速与织宽(例如H3)，而将纬线Y(例如比d1粗、比d2细的粗度d3的纬线)变为较粗的纬线(例如比d2细的粗度d4的纬线)。在这种情况下，如图7所示，水量Wy与水量Wb的分配比例从点X1(分配比例Wy1∶Wb1)变为X2(分配比例Wy2∶Wb2)。为了进行该变更，要进行调整作业，使入纬喷嘴20的喷嘴口201处的通过截面积增大，并且相应地使旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积减小(喷射口201处的通过截面积增大的量)。在该调整作业前后，喷射口201处的通过截面积与喷射口473处的通过截面积之和没有变化，但增大从入纬喷嘴20喷射的喷水的粗度。

不改变织机转速与纬线Y的粗度(例如d4)，而例如将织宽H 3变更为最大的织宽H2。在这种情况下，如图7所示，水量Wy与水量Wb的分配比例从点X2(分配比例Wy2∶Wb2)变为点X3(分配比例Wy3∶Wb3)。为了进行该变更，要进行调整作业，使入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积保持不变，使旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积减小。由此，增加向入纬喷嘴20的水供给量。

这样，组合了可变更喷射水量的入纬喷嘴20与可变更喷射水量的旁通喷嘴36的构造，容易进行与制织条件(具体地说，织机转速、线种类、织宽)的变更相对应的入纬喷嘴20处的喷射水量的调整。

(1-5)入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积的可变范围优选地为1.2mm²～5mm²的范围。又，旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积的可变范围优选地为0mm²～5mm²的范围。

(1-6)在不改变织机转速而增大织宽的情况下，有必要增大从入纬喷嘴20喷射的水的喷射速度。为此，可进行调整作业，使得波纹管22的压力室221中的压力提高，从而提高入纬喷嘴20中的喷射压力。

根据前述式(1)，例如在使织机转速提高为1.2倍的情况下，可将波纹管22的压力室221中的压力变为1.44倍(1.2的平方)。可通过对压力调整阀31进行调整操作，简单地进行该压力调整。

(1-7)在以往的喷水织机中，在纬线的粗度在50旦尼尔(denier)～900旦尼尔的范围中大幅度地进行变更的情况下，不可避免会进行构成入纬泵的螺旋弹簧的更换、入纬泵整体的更换、入纬喷嘴的更换等。在现在的生产工厂中，在预想到较大制织条件的变更的情况下，采取有下述等措施：为了进行变更，预先在库里准备了柱塞直径不同的入纬泵、弹簧常数和自由长度不同的螺旋弹簧、口径不同的入纬喷嘴等入纬用部件。但是，根据情况在没有用于更换的部件时，不得不采取下述等措施：明知道不经济，还使用必要以上的水量来入纬较细的纬线；或明知道会导致织物质量和运转率的降低，还用较少的水量来入纬较粗的纬线；或不得不降低织机转速进行运转。

在本实施方式中，作为入纬泵11中的水喷射压力发生用驱动源，使用流体弹簧机构，可对将从排出管19分流的水向大气压区域喷射的旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积、与入纬喷嘴20的喷嘴口201处的通过截面积进行调整。其结果，解除了在制织条件变更较大时，为了调整水喷射压力而不得不进行部件更换的问题。

在本实施方式中，新追加了新的部件，但是若考虑到在以往技术中在制织条件的所有的范围中制织所需的部件数，则本实施方式中的部件数比以往大幅度减少。在用于迅速处理多种的制织条件的多品种少批量生产的织机中，若利用本发明，则可期待有下述多种效果：功能增加、调整时间缩短、库存部件减少，其价格性能比与以往技术相比非常高。

接着，对于与第1实施方式中的旁通喷嘴36某些构造不同的图8的旁通喷嘴36A进行说明。与第1实施方式相同的构成部使用相同的附图标记。

针48A通过调整螺纹件49的操作圆板491的转动操作，可相对于喷嘴主体47A沿上下方向进行移动。通过喷射口473A的水朝相对于喷嘴主体47A沿上下方向贯通的放水通路472A进行喷射。放水通路472A通过通气孔474与大气压区域连通。旁通喷嘴36A起到与第1实施方式中的旁通喷嘴36相同的作用。

接着，对图9中示意性所示的第2实施方式进行说明。与第1实施方式相同的构成部使用相同的附图标记。

旁通喷嘴36B的喷射口361的高度位置比入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置靠上，喷射口361指向下方。在旁通喷嘴36B上连接有U字状的排出主管55，在排出主管55的侧面连接有排出副管56。排出副管56与排出主管55两者的连接部位于入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置上，排出主管55中，直到排出副管56与排出主管55之间的连接部为止都可以贮水。靠近旁通喷嘴36B的喷射口361侧的排气主管中的贮水面h1、与旁通喷嘴36B的喷射口361之间为由排出主管55包覆的空气区域。距旁通喷嘴36B的喷射口361较远侧(远离旁通喷嘴36B的喷射口361侧)的排气主管中的贮水面h2利用通气孔474而开放于大气压区域，超出排出副管56与排出主管55的连接部的高度位置的排出主管55内的水从前述连接部流到排出副管56中。流出到排出副管56中的水经由管51流回到水槽18[参照图1(a)]。

将从旁通喷嘴36B至前述连接部的排出主管55的长度设为对压力脉动不施加影响的长度。在排出主管55中的流动阻力极小的情况下，可将贮水面h1与旁通喷嘴36B的喷射口361之间的空气区域看成大气压区域，从旁通喷嘴36B的喷射口361喷射的水喷射到大气压区域。即，在织机运转停止时，水不会从入纬喷嘴20的喷射口201或旁通喷嘴36B的喷射口361落下，不会由于水落下而使空气混入管路内。排出副管56与排出主管55构成水落下防止机构。

在多色入纬装置中使用本发明的情况下，受到设置空间的制约，存在关于入纬喷嘴20与旁通喷嘴的高度位置不能得到理想的配置(将入纬喷嘴20的喷射口201与旁通喷嘴的喷射口配置在同一高度上)的情况。第2实施方式的水落下防止机构在这种情况下是有效的。

接着，对图10中示意性所示的第3实施方式进行说明。与第1实施方式相同的构成部使用相同的附图标记。

旁通喷嘴36C的喷射口362的高度位置比入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置靠上，喷射口362指向水平方向。在旁通喷嘴36C上连接有排出主管57，接受来自旁通喷嘴36C的喷射水的排出主管57包括水平部分与垂直部分，垂直部分向上方延伸。在排出主管57的垂直部分的侧面连接有排出副管58。在比排出主管57与排出副管58的连接部更靠上游侧设置有止回阀59。止回阀59利用阀体591的自重将阀孔592关闭。排出副管58与排出主管57的连接部通过通气孔474而开放于大气压区域。超出排出副管58与排出主管57的连接部的高度位置的、排出主管57内的水从前述连接部流到排出副管58中。流出到排出副管58中的水经由管51流回到水槽18[参照图1(a)]。

止回阀59防止排水主管57内的水逆流。因此，在织机运转停止时，水不会从入纬喷嘴20的喷射口201或旁通喷嘴36C的喷射口362落下，不会由于水落下而使空气混入管路内。排出主管57、排出副管58、及止回阀59构成水落下防止机构。第3实施方式的水落下防止机构在关于入纬喷嘴20与旁通喷嘴的高度位置不能得到理想配置的情况下，与第2实施方式同样地是有效的。

另外，可通过弹簧力将止回阀59的阀体591向关闭阀孔592的方向施力。在这种情况下，希望弹簧力极小。

接着，说明图11～图14所示的第4实施方式。与第1实施方式相同的构成部使用相同的附图标记。

如图11所示的伺服马达型的第1电驱动装置66驱动入纬喷嘴20的纬线导向用针42[参照图2(a)、(b)]，伺服马达型的第2电驱动装置67驱动旁通喷嘴36的针48[参照图3(a)、(b)l.第1电驱动装置66使调整螺纹件43[参照图2(a)、(b)]转动，来变更入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积。第2电驱动装置67使调整螺纹件43[参照图3(a)、(b)]转动，来变旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积。

在入纬喷嘴20上组装有电位计77，在旁通喷嘴36上组装有电位计78。电位计77输出与纬线导向用针42[参照图2(a)、(b)]的位置对应的电信号，电位计78输出与旁通喷嘴36的针48[参照图3(a)、(b)]的位置对应的电信号。

如图12所示，在入纬喷嘴20的近前的纬线路径上，设置有应变检测型的线张力计60及夹具61。纬线Y通过线张力计60的线导向孔(图示略)后，通过夹具61的固定把持片(图示略)与可动把持片(图示略)之间。在纬线Y非入纬时，可动把持片接合在固定把持片上，纬线Y被把持在可动把持片与固定把持片之间。在将纬线Y入纬时，可动把持片从固定把持片离开，纬线Y脱离夹具61的把持作用。脱离了夹具61的把持作用的纬线Y通过入纬喷嘴20的水喷射而入纬。由于纬线Y的张力产生的载荷作用在线张力计60上，线张力计60输出与由纬线Y的张力产生的载荷相对应的电信号。

在入纬末端侧，配置有应变检测型的喷射始端(先頭)到达检测器62。喷射始端到达检测器62处于从入纬喷嘴20喷射的水的喷射路径上。从入纬喷嘴20喷射的喷水与喷射始端到达检测器62冲撞。喷射始端到达检测器62输出与由喷水的冲击产生的载荷相对应的电信号。

在限定凸轮杆26的复动方向的最终端位置的止动件28上安装有载荷检测器63。载荷检测器63输出与凸轮杆26撞击到止动件28的外螺纹体282上时的冲击振动加速度相对应的电信号。载荷检测器63检测从入纬喷嘴20喷射水的结束这一情况。

从电位计77、78、线张力计60、喷射始端到达检测器62、载荷检测器63输出的电信号被输送到监视控制装置64中。监视控制装置64备有信号处理部641和运算部642。电位计77、78、线张力计60、喷射始端到达检测器62、载荷检测器63信号连接到信号处理部641上，在信号处理部641上信号连接有织机旋转角度检测用的旋转式编码器65。

信号处理部641基于从电位计77输送来的电信号，来检测入纬喷嘴20的喷射201处的通过截面积N1。信号处理部641基于从电位计78输送来的电信号，来检测旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积N2。信号处理部641基于从线张力计60输送来的电信号及从旋转式编码器65输送来的织机旋转角度检测信息，来检测纬线Y的自由飞走结束的自由飞走结束时刻θp(飞走的纬线Y从自由飞走状态到变为拘束飞走状态时的织机旋转角度)。信号处理部641基于从喷射始端到达检测器62输送来的电信号及前述织机旋转角度检测信息，来检测从入纬喷嘴20喷射的喷水始端到达喷射始端到达检测器62的位置的时刻θj。又，信号处理部641基于从载荷检测器63输送来的电信号及前述织机旋转角度检测信息，来检测从入纬喷嘴20喷射的水的喷射结束时刻θe。

信号处理部641将检测出的自由飞走结束时刻θp、及检测出的喷射始端到达时刻θj输出到运算部642。又，信号处理部641将入纬喷嘴20处的检测的通过截面积N1、旁通喷嘴36处的检测的通过截面积N2、及检测的水喷射结束时刻θe输出到输出控制指令装置76。

包含信号处理部641的监视控制装置64与线张力计60及旋转式编码器65一起，构成检测纬线Y的自由飞走结束的自由飞走结束时刻θp的自由飞走结束时刻检测装置。监视控制装置64与喷射始端到达检测器62及旋转式编码器65一起，构成检测从入纬喷嘴20喷射的水的喷射始端到达预定的位置的喷射始端到达时刻的喷射始端到达时刻检测装置。监视控制装置64与载荷检测器63以及旋转编码器65一起，构成检测水喷射结束时刻的喷射结束时刻检测装置。监视控制装置64与电位计77一起构成检测入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积的第1通过截面积检测装置。监视控制装置64与电位计78一起构成检测旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积的第2通过截面积检测装置。

运算部642基于信号处理部641处的信号处理的结果，计算表示从自由飞走状态向拘束飞走状态转移时的织机旋转角度θp处的喷射先行长度Lp。喷射先行(先行)长度Lp是本申请人根据特愿2003-145355(特开2004-346457)中记载的计算方法(基于特愿2003-145355的图5的计算方法)计算的。包含运算部642的监视控制装置64是计算喷射先行长度的喷射先行长度计算装置。

构成作为水喷射发生用驱动源的流体弹簧机构的波纹管22内的压力室221经由空气管路29而与空气压力源30连接。以下，压力室221的压力也称为空气弹簧压力。在空气管路29上，夹装有喷射压力调整装置68。喷射压力调整装置68为通过电磁装置来调整节流部的所谓空电变换装置。

在喷射压力调整装置68与波纹管22之间，在空气管路29上连接有减压梯度调整装置69。基于图13对减压梯度调整装置69的构成进行说明。

在空气管路29上，并联连接有三个电磁开闭阀70、71、72，在各电磁开闭阀70、71、72上，分别连接一对储压器73、74、75。若对电磁开闭阀70、71、72进行励磁使其成为开状态，则储压器(accumulator)73、74、75与空气管路29连通。若对电磁开闭阀70、71、72进行消磁使其成为闭状态，则断开储压器73、74、75与空气管路29之间的连通。

储压器73的容积与波纹管22内的压力室221的最小容积S相等。储压器74的容积设为储压器73的容积S的2倍容积2S，储压器75的容积设为储压器73的容积S的3倍容积3S。与空气管路29连通的储压器73、74、75的总和的容积通过电磁开闭阀70、71、72的开闭的组合，可进行0～6S为止的7种选择。以下，将与空气管路29连通的储压器73、74、75的总和的容积称为副室容积。

图14的图表中的曲线Pa表示压力室221的容积与压力室221内的压力之间的关系。压力Pi为压力室221的容积最大时的压力，压力Pm为压力室221的容积最小时的压力。若压力室221的容积增大，则压力室221内的压力如图14的箭头U2所示那样，以沿曲线Pa前进的方式减压。如图14的箭头U2所示那样，沿曲线Pa前进的压力室221内的空气压的减压变化的程度与入纬喷嘴20处的水喷射压力的减压变化的程度相等。

用曲线Pa表示的压力室221内的压力的减压变化的程度随着副室容积变大而变小。以下，将用曲线Pa表示的压力室221内的压力的减压变化的程度称为减压梯度。减压梯度可根据改变电磁开闭阀70、71、72的开闭的组合来进行调整。

如图11、12所示，喷射压力调整装置68、电驱动装置66、67接受由计算机构成的控制指令装置76的控制。

将监视控制装置64中得到的通过截面积N1、N2、喷射先行长度Lp。自由飞走结束时刻θp、喷射始端到达时刻θj及水喷射结束时刻θe的各信息N1、N2、Lp、θp、θj、θe输送到控制指令装置76中。在控制指令装置76中，预先输入并设定通过截面积N1的目标值N1o、通过截面积N2的目标值N2o、喷射先行长度Lp的目标值Lpo。自由飞走结束时刻θp的目标值θpo、喷射始端到达时刻θj的目标值θjo、及自由飞走结束时刻θp的离散的目标值σo，控制指令装置76对应于各信息N1、N2、Lp、θp、θj的平均值及自由飞走结束时刻θp的离散、和各目标值N1o、N2o、Lpo、θpo、θjo、σo之间的偏差，对喷射压力调整装置68的调整状态、减压梯度调整装置69的调整状态、及电驱动装置66、67的调整状态进行反馈控制。各信息N1、N2、Lp、θp、θj的平均值及自由飞走结束时刻θp的离散，是指一定期间内例如1分钟的取样数据的平均值。

所谓喷射压力调整装置68的调整状态，是指喷射压力调整装置68将空气弹簧压力调整为某个压力的状态。所谓减压梯度调整装置69的调整状态，是指减压梯度调整装置69将副室容积调整为某个容积(0～6S这7种容积中的1个)的状态。所谓第1电驱动装置66的调整状态，是指第1电驱动装置66将入纬喷嘴20的喷射201处的通过截面积调整为某个通过截面积的状态。所谓第2电驱动装置67的调整状态，是指第2电驱动装置67将旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积调整为某个通过截面积的状态。入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积N1、旁通喷嘴36的喷射473处的通过截面积N2、喷射先行长度Lp、自由飞走结束时刻θp、喷射始端到达时刻θj及水喷射结束时刻θe成为反馈控制的对象。这些控制对象对入纬喷嘴20的纬线导向用针42的位置、旁通喷嘴36的针48的位置、空气弹簧压力及副室容积进行调整控制。若变更空气弹簧压力，则会改变水喷射压力。若变更副室容积，则会改变水喷射压力的减压梯度。可通过改变水喷射结束时刻θe，补偿变更水喷射压力等级和减压梯度时的水喷射期间的变化。通过变更旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积，使水喷射结束时刻θe改变。

控制指令装置76进行下述控制，即对一定期间例如一分钟的喷射先行长度数据进行取样，逐次反复进行调整。

在第4实施方式中可得到以下的效果。

(4-1)可通过变更入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积，来改变与纬线Y的粗度对应的喷水的截面积。可通过变更第1驱动装置66的调整状态，来改变入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积。第1电驱动装置66为有效地对入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积进行自动调整的装置。

(4-2)可通过变更入纬喷嘴20的喷射口201处的通过截面积及旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积，来改变向入纬装置20侧供给的水量。又，可通过变更第2电驱动装置67的调整状态，来改变水喷射结束时刻。若变更水喷射结束时刻，则可变更喷射先行长度。

可通过变更第2电驱动装置67的调整状态，来改变旁通喷嘴36的喷射473处的通过截面积。第2电驱动装置67是有效地对旁通喷嘴36的喷射口473处的通过截面积进行自动调整的装置。

(4-3)可变更水喷射压力，来改变水喷射速度。可通过变更喷射压力调整装置68的调整状态，来改变水喷射压力。可利用调整喷水的速度来调整喷射先行长度和自由飞走结束时刻。喷射压力调整装置是68有效地对喷射先行长度和自由飞走结束时刻进行自动调整的装置。

(4-4)可变更水喷射压力的压力波形的减压梯度，来改变入纬后期的喷水的速度。可通过变更减压梯度调整装置69的调整状态，来改变减压梯度。若变更减压梯度，则由于喷水的后半程的喷射速度发生变化，后半部的纬线的飞走速度发生变化，所以使纬线与喷射水之间产生速度差，从而可变更喷射先行长度。可利用减压梯度的调整，来调整喷射先行长度，减压梯度调整装置69是有效地对喷射先行长度进行自动调整的装置。

(4-5)以往，由于需要进行装置的分解，部件的更换、组装、螺纹件紧固等不得不依赖人工的操作，所以难以完全实现在喷水织机中的入纬装置的自动化中。但是，在本实施方式中，构成用于全自动化的入纬装置，包括制织条件的整个范围的制织可在不进行前述的依赖人工作业下完成。

在本发明中也可为以下那样的实施方式。

(1)在前述第1实施方式中，入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置与旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置相同，但是有时即使入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置与旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置不同，也不会发生水落下的情况。这是由于水的表面张力使水不会落下，只要入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置与旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置之间的差在10cm以内，几乎不会发生水落下的现象。即、在不发生水落下范围中，入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置与旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置存在差值也可以。即，可配置入纬喷嘴20的喷射口201与旁通喷嘴36的喷射口473，使得入纬喷嘴20的喷射口201的高度位置与旁通喷嘴36的喷射口473的高度位置处于不产生水落下的关系。

(2)在前述第1实施方式中，从分路部53到入纬喷嘴20的喷射口201的水路长度、与从分路部53到旁通喷嘴36的喷射口473的水路长度相同，但是，在水喷射的压力波形的恶化容许的范围内，使这些水路长度存在差值也可以。

(3)可使用与入纬喷嘴20相同结构的喷嘴作为旁通喷嘴。

(4)希望排出管19的内径与分路管35的内径相同。这样的内径的同一化对于压力的脉动特性的提高来说是有效的。

(5)希望排出管19的材质与分路管35的材质相同。若排出管19与分路管35的材质不同，则排出管19的膨胀特性与分路管35的膨胀特性不同。排出管19与分路管35的膨胀特性的不同带来压力的脉动特性的恶化。排出管19与分路管35的材质的统一化对压力的脉动特性的抑制是有效的。

(6)可将旁通喷嘴装入纬喷嘴20的底座38上。即，可使水从底座38内的供水通路382向旁通喷嘴进行分流。这样，入纬喷嘴20与旁通喷嘴之间的管路长(水路长度)变得极短。对于抑制周期较长的压力脉动成分这一点来说，希望可尽量缩短从排出管19与分路管35的分路部53到入纬喷嘴20的水路长度、和从分路部53到旁通喷嘴36的喷射口473的水路长度。

(7)也有可不覆盖制织条件的整个范围的情况，例如，有织机转速与织宽的变更幅度较小，仅变更纬线种类(线粗度)即可的情况。在这种情况下，将向入纬喷嘴20侧供给的水量与向旁通喷嘴36侧供给的水量的分配比作为主要的调整对象，没有必要较大地变更水喷射压力。因此，在这种情况下，可使用利用了螺旋弹簧的入纬泵。

(8)可使用线性螺线管作为变更入纬喷嘴20中的纬线导向用针42的位置的电驱动装置。

(9)可使用线性螺线管作为变更旁通喷嘴36中的针48的位置的电驱动装置。