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Effet de la matrice de l'eau sur l'élimination des micropolluants organiques par ozonation. Partie 2. Simulation de l'élimination d'un micropolluant dans les réacteurs idéaux

机译:水基质对臭氧化去除有机微污染物的影响。第2部分。在理想反应器中去除微污染物的模拟

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摘要

L'équation cinétique qui permet de calculer l'oxydation d'un micropolluant dans les réacteurs d'ozonation s'écrit:-(d[P]/dt)=(KD[O3]L+KID[OH∘])[P]Kd et Kid: constantes de vitesse de l'ozone et des radicaux hydroxyles sur le micropolluant P.Dans la première partie, l'approche théorique de la concentration en radicaux hydroxyles a montré que [OH·] est proportionnel à la concentration en ozone ([OH·] = k'[03]). On a donc:(d[P]/dt)=KG[O3]L[P] with KG=KD+KIDK'Dans un réacteur parfaitement agité, les concentrations en ozone et en micropolluant sont constantes et l'élimination s'écrit: ([P]/[Po])=(1/1+KG[O3]L τ) with τ=(V/Q)Dans un réacteur piston, les concentrations varient tout au long de la colonne et il est habituel de modéliser un tel réacteur comme un grand nombre de R.P.A. en série de volume DeltaV et de hauteur DeltaH (Dans notre approche DeltaH = 0,01 m).Dans les deux cas, la simulation de l'élimination du micropolluant est basée sur la connaissance de la valeur de kG et de la concentration en ozone dans l'eau [03]L[03]L est obtenue de la résolution des bilans massiques dans un volume V ou ~V. ozone à l'entrée + ozone transféré = ozone à la sortie + ozone consomméL'ozone transféré utilise pour son calcul des relations semi-empiriques donnant la constante de Henry et la valeur du kLa.L'ozone consommé est déduit de la relation établie dans la partie 1:(d[O3]L/dt)=w[O3]LLes résultats de la simulation sont comparés aux résultats expérimentaux obtenus avec un pesticide organo-phosphoré, le parathion. Les paramètres variables sont le temps de contact (300 - 600 s), le pH (6,7 - 8,2) et le taux de traitement (1 à 5 g/m3).Une valeur de kG comprise entre 500 et 600 M-¹s-¹ donne une bonne corrélation entre les valeurs expérimentales et calculées. Cependant, on peut noter quelques différences, en particulier dans la partie basse de la colonne, ce qui montre la nécessité de prendre en compte pour des calculs plus précis l'hydrodynamique du réacteur. L'emploi du programme de simulation permet de tracer deux abaques qui montrent l'influence pour n'importe quel micropolluant des facteurs kGteta et w.
机译:可以计算出在臭氧化反应器中微污染物氧化的动力学方程为:-(d [P] / dt)=(KD [O3] L + KID [OH∘])[P ] Kd和Kid:微污染物P上臭氧和羟基自由基的速率常数。在第一部分中,对羟基自由基浓度的理论方法表明[OH·]与臭氧浓度成正比([OH·] = k'[03])。因此,我们有:(d [P] / dt)= KG [O3] L [P],其中KG = KD + KIDK'在完全搅拌的反应器中,臭氧和微量污染物的浓度恒定,并且消除了:([P] / [Po])=(1/1 + KG [O3] Lτ),τ=(V / Q)在活塞反应器中,整个色谱柱中的浓度变化,通常将大量RPA建模为反应堆体积为DeltaV和高度为DeltaH(在我们的方法中为DeltaH = 0.01 m)。在这两种情况下,都基于对kG值和臭氧浓度的了解来模拟微量污染物的消除。 [03] L在水中[03] L是由质量平衡在体积V或〜V中获得的。输入的臭氧量+转移的臭氧量=输出的臭氧量+消耗的臭氧量转移的臭氧量用于计算半经验关系,给出亨利常数和kLa值。第1部分:(d [O3] L / dt)= w [O3] L将模拟结果与有机磷农​​药对硫磷的实验结果进行比较。可变参数是接触时间(300-600 s),pH(6.7-8.2)和处理速率(1-5 g / m3),kG值在500-600 M之间-¹s-¹在实验值和计算值之间具有良好的相关性。但是,我们可以注意到一些差异,特别是在塔的下部,这表明需要更精确地计算反应堆的流体动力学。通过使用模拟程序,可以绘制两个图表,以显示任何微污染物对因子kGteta和w的影响。

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