热镀Zn-Al系合金钢板及其制造方法

摘要

本发明提供一种具有没有锌花或者形成非常微细的锌花的具有金属光泽的美丽镀敷外观和优良的耐黑变性的热镀Zn-Al系合金钢板及其制造方法。一种热镀Zn-Al系合金钢板，其中，钢板的至少一个表面具有热镀Zn-Al系合金层，所述热镀Zn-Al系合金层含有Al:1.0～10质量％、Mg:0.2～1.0质量％以及Ni:0.005～0.1质量％，且余量由Zn和不可避免的杂质构成。在其制造方法中，将钢板浸渍于熔融Zn-Al系合金镀液中后，从该镀液中吊起、冷却时，从所述镀液中吊起的钢板冷却到250℃的冷却速度为1～15℃/秒。

说明书

本申请是申请号为200780034445.X(国际申请号为PCT/JP2007/ 072140)、申请日为2007年11月8日、发明名称为“热镀Zn-Al系合金 钢板及其制造方法”的发明专利申请的分案申请。

技术领域

本发明涉及在建筑、土木、家电等领域中使用的镀敷外观及耐黑 变性优良的热镀Zn-Al系合金钢板及其制造方法。

背景技术

以往的热镀Zn-Al系合金钢板，作为在其表面实施了涂装的所谓 预涂钢板，在汽车、建筑、土木、家电等领域中得到广泛利用。作为 该热镀Zn-Al系合金钢板，主要使用的是镀层中的Al含量为0.2质量 ％以下的热镀Zn钢板(以下称为GI)、镀层中的Al含量约为5质量％的 Galfan(以下称为GF)、镀层中的Al含量约为55质量％的Galvalume钢 板(以下称为GL)。尤其是建筑、土木等领域，从比GL的成本低、比 GI的耐腐蚀性优良等理由考虑，往往使用GF。

然而，GF一般存在以下的问题。

(i)镀敷外观

虽然形成龟甲图案状的锌花(spangle)，但是该锌花因镀敷条件(例 如镀敷前的退火、镀液成分)、镀敷后的冷却条件(例如，冷却速度)等 而形态有所不同，因此，在直接使用时会损害外观。此外，实施涂装 后而制成彩色钢板时，有时锌花也会浮现在涂装面上，损害涂装后的 外观。因此，近年来对于具有没有锌花的具有金属光泽的美丽的镀敷 层的GF的要求增加。

(ii)耐黑变性

由于腐蚀环境，镀敷表面在局部变色成黑灰色，发生所谓的黑变 现象，有时明显损害商品价值。所谓黑变是在镀敷后放置于高温多湿 等环境中时，镀敷表面的氧化锌变成缺氧型氧化锌而产生的现象。镀 敷后，立即进行化学转化处理并进行涂装时问题比较少，但是实际情 况是镀敷后以卷状态进行捆扎，往往会放一定时间再进行化学转化处 理及涂装，因此其间会发生黑变。此时，在之后产生化学转化处理不 佳，结果是涂装后的涂膜的密合性、加工性、耐腐蚀性等降低，有时 会明显损害商品价值。

以往，以改善GF组成的热镀Zn-Al系合金钢板的耐黑变性等为目 的，提出了例如以下的方案。

在专利文献1中，以改善耐黑变性及化学转化处理性为目的，公 开了在Al:0.5～20质量％的Zn-Al系合金镀层中添加Mg：大于2质量％ 且在10质量％以下，并且使镀敷表面的Zn-Al-Mg共晶+Zn单相的表面 长度率为50％以上，此外，为了改善化学转化处理性，还公开了根据 需要添加Pb、Sn、Ni等中的一种以上。

在专利文献2中，对于铬酸盐处理热镀Zn-Al系合金钢板，以改 善耐黑变性及耐腐蚀性为目的，公开了在Al:2～15质量％的Zn-Al系合 金镀层中添加0.003～0.15质量％的Ni和/或Ti，通过在特定的铬酸盐处 理液中进行铬酸盐处理，从而使富集的Ni和/或Ti存在于镀层最表面 部，使该Ni和/或Ti富集部和铬酸盐层界面一体化。

在专利文献3中，以改善耐黑变性为目的，公开了在Al:4.0～7.0 质量％的Zn-Al系合金镀层中，使Pb：0.01质量％以下、Sn：0.005质 量％以下，并且添加Ni：0.005～3.0质量％、Cu：0.005～3.0质量％，在 镀敷后进行平整处理，然后进行铬酸盐处理。

此外，虽不以改善耐黑变性为目的，但是在专利文献4中，以改 善加工性为目的，公开了在Al:0.1～40质量％的Zn-Al系合金镀层中添 加Mg：0.1～10质量％，并制成使规定尺寸的Mg系金属间化合物分散 的组织，而且，为了改善耐滑动性，还公开了根据需要添加Ni、Ti、 Sb等中的一种以上。

专利文献1：日本特开2001-329354号公报

专利文献2：日本特开2003-183800号公报

专利文献3：日本特开平4-297562号公报

专利文献4：日本特开2001-64759号公报

然而，根据本发明人进行研究的结果，明确了上述现有技术中存 在以下的问题。

专利文献1的镀敷钢板，假设耐黑变性能够得到某种程度的改善， 也会因色调降低、渣滓附着而容易产生镀敷外观不佳，而且镀层上容 易产生裂纹，因此加工性也容易变差。此外，Mg过多时，耐黑变性也 差。

专利文献2、3的铬酸盐处理镀敷钢板的耐黑变性的改善效果不充 分，而且形成与通常的GF同样的锌花，因此作为镀敷钢板、涂装钢板 容易产生外观不佳。此外，在专利文献2中，必须进行使用特定的铬 酸盐处理液的铬酸盐处理。

专利文献4的镀敷钢板产生耐黑变性降低、因色调降低、渣滓附 着而导致的外观不佳、因锌花的形成导致的外观不佳等中任意一个问 题。

发明内容

本发明的目的在于提供一种具有没有锌花或者形成非常微细的锌 花的具有金属光泽的美丽镀敷外观和优良的耐黑变性的热镀Zn-Al系 合金钢板及其制造方法。

本发明人为了解决上述课题，对最佳的镀敷组成、结构及镀敷处 理工序进行了潜心研究，结果发现：作为熔融Zn-Al系合金镀覆组成， 以普通GF的Al浓度为基础，通过使其含有适量的Mg和Ni，能够得 到具有没有锌花或者形成非常微细锌花的具有金属光泽的美丽镀敷外 观、且耐黑变性也优良的热镀Zn-Al系合金钢板。而且发现，通过将镀 敷后的冷却速度控制在特定的范围，从而利用Mg和Ni的协同效果促 进Ni向镀层最表层部富集，因此能得到更优良的耐黑变性。

本发明基于这种见解而完成，以下为主旨。

[1]一种热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于，钢板的至少一个表 面具有热镀Zn-Al系合金层，所述热镀Zn-Al系合金层含有Al:1.0～10 质量％、Mg:0.2～1.0质量％以及Ni:0.005～0.1质量％，且余量由Zn和不 可避免的杂质构成。

[2]上述[1]的热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于，在热镀Zn-Al 系合金层的最表层部富集有Ni。

[3]上述[1]或[2]的热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于，热镀 Zn-Al系合金层含有Zn-Al的二元共晶和Al-Zn-Mg金属间化合物的三 元共晶。

[4]上述[3]的热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于，Mg金属间化 合物是MgZn₂。

[5]上述[3]或[4]的热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于，热镀 Zn-Al系合金层，以镀层剖面计，含有10～30面积％的Al-Zn-Mg金属 间化合物的三元共晶。

[6]上述[3]～[5]中任一项的热镀Zn-Al系合金钢板，其特征在于， Zn-Al的二元共晶的平均长径为10μm以下。

[7]一种制造热镀Zn-Al系合金钢板的方法，是将钢板浸渍于熔融 Zn-Al系合金镀液中后，从该镀液中吊起、冷却，在钢板表面形成热镀 Zn-Al系合金层，其特征在于，从所述镀液中吊起的钢板冷却到250℃ 的冷却速度为1～15℃/秒，所述热镀Zn-Al系合金层含有Al:1.0～10质 量％、Mg:0.2～1.0质量％以及Ni:0.005～0.1质量％，且余量由Zn和不可 避免的杂质构成。

本发明的热镀Zn-Al系合金钢板不仅维持了GF特有的优良的加工 性，而且具有没有锌花或者形成非常微细的锌花的具有金属光泽的美 丽镀敷外观和优良的耐黑变性。

此外，根据本发明的制造方法，能够制造具有没有锌花或者形成 非常微细的锌花的具有金属光泽的美丽镀敷外观和极其优良的耐黑变 性的热镀Zn-Al系合金钢板。

附图说明

图1是表示具有含适量Ni的GF组成的镀层的热镀Zn-Al系合金 钢板的镀层中的Mg含量与镀敷外观之间的关系的图。

图2是表示作为GF组成的热镀Zn-Al系合金钢板的镀层中仅含 Mg的镀敷钢板、镀层中仅含Ni的镀敷钢板以及镀层中含Mg和Ni的 镀敷钢板的镀层深度方向的成分分析结果的图。

图3是本发明的热镀Zn-Al系合金钢板的镀层的剖面SEM照片。

图4是表示本发明的热镀Zn-Al系合金钢板的镀层的X射线衍射 结果的图。

图5是表示本发明的热镀Zn-Al系合金钢板的镀层剖面的EDX分 析结果的图。

图6是表示本发明的热镀Zn-Al系合金钢板的镀层表面的EDX分 析结果的图。

图7是表示普通GF的镀层剖面的EDX分析结果的图。

图8是表示普通GF的镀层表面的EDX分析结果的图。

图9是表示Zn-Al的二元共晶的长径的定义的说明图。

具体实施方式

本发明的热镀Zn-Al系合金钢板(以下称为“本发明的镀敷钢板”)， 在钢板的至少一个表面上具有热镀Zn-Al系合金层，所述热镀Zn-Al 系合金层含有Al:1.0～10质量％、Mg:0.2～1.0质量％以及Ni:0.005～0.1 质量％，且余量由Zn和不可避免的杂质构成。

在本发明的镀敷钢板中，在热镀Zn-Al系合金层中添加的Mg，主 要是为了得到没有锌花或者形成非常微细的锌花的具有金属光泽的美 丽镀敷外观，而同样地在镀层中添加的Ni主要是为了使耐黑变性提高， 但对于因该Ni的添加而使耐黑变性提高而言，必须要通过共存有适量 的Mg来在镀层最表层部富集Ni，而且，通过将镀敷后的冷却速度控 制在适当范围内，能使在镀层最表层部的Ni富集更适当地发生。

以下，对于本发明的镀敷钢板所具有的热镀Zn-Al系合金层(以下 简称为“镀层”)的成分组成的限定理由进行说明。

镀层中Al含量小于1.0质量％时，镀层-基体界面会形成厚的Fe-Zn 系合金层，加工性降低。另一方面，Al含量超过10质量％时，无法得 到Zn和Al的共晶组织，Al富集层增加从而牺牲防腐蚀作用降低，因 此，端面部的耐腐蚀性差。此外，要想得到Al超过10质量％的镀层， 镀液中容易产生以Al为主体的浮渣(top dross)，也会产生损害镀敷外观 的问题。从以上理由考虑，镀层中的Al含量为1.0～10质量％，优选为 3～7质量％。

本发明的目的之一在于，得到消除GF组成的热镀Zn-Al系合金所 特有的锌花(无锌花化)或者形成非常微细锌花且没有未镀敷的具有金 属光泽的美丽镀敷外观，本发明人为了研究镀敷组成及镀敷外观之间 的关系，进行了以下的实验。

在GF组成的含Al(4～5质量％)的熔融Zn-Al系合金镀液中分别单 独添加Mg和Ni，在这些镀液中将钢板进行熔融Zn-Al系合金镀敷， 目测观察得到的镀敷钢板的镀敷外观(尤其是，锌花尺寸、渣滓附着的 程度、色调、光泽)。其结果是，添加有Ni的镀层，在本发明人的实验 范围内，未见镀敷外观的变化，显示出与通常的GF几乎同等程度的镀 敷外观，但是添加有Mg的镀层，根据其添加量，锌花尺寸、色调及光 泽等发生了变化。

在含Al：4～5质量％、Ni：0.03质量％的熔融Zn-Al系合金镀液(作 为混合稀土的Ce和La的总含量：0.008质量％)中，添加0～3质量％的 Mg，使用该熔融Zn-Al系合金镀液对钢板进行镀敷，研究镀层中的Mg 含量与镀敷外观(锌花尺寸、渣滓附着的程度、色调)之间的关系。其结 果示于图1。由其可知，Mg含量为0.1质量％以上时锌花开始微细化， Mg含量为0.2质量％以上时锌花几乎消失，并且色调呈现具有金属光 泽的白色。此外，在Mg含量小于0.2质量％时，耐黑变性也降低。其 原因如后所述，在镀层中与Ni共存的Mg小于0.2质量％时，Ni向镀 层最表层部的富集消失，结果耐黑变性降低。另一方面，Mg含量超过 0.1质量％时，色调从灰白色逐渐变化成灰色，并且渣滓附着逐渐增加。 此外，Mg含量超过1.0质量％时，镀层容易产生裂纹，还产生加工性 降低的问题。并且，Mg过多时，耐黑变性也差。

因此，为了得到美丽镀敷外观及优良的耐黑变性，将镀层中Mg 含量的下限设为0.2质量％，从防止渣滓附着及色调降低进而防止加工 性降低的观点出发，将上限设为1.0质量％。

首先，已经说明了在镀敷组成中，Mg主要是有助于改善镀敷外观， Ni主要是有助于改善耐黑变性，但是本发明人研究的结果表明，Ni在 发挥耐黑变性的改善效果时，与Mg的共存是不可或缺的。即，明确了 Mg具有形成美丽镀敷外观的作用，并且通过与Ni共存，间接地促进 Ni的提高耐黑变性的效果。这可以通过利用辉光放电光谱仪(GDS)对耐 黑变性不同的镀敷钢板的镀层在深度方向进行分析而明确。其分析结 果的一例如下。

对于下述(1)～(3)三种GF组成的热镀Zn-Al系合金钢板(在镀敷后 直到250℃的冷却速度均为5℃/秒)，从镀层表面在深度方向，对Al、 Zn、Mg、Ni各元素的富集形态进行研究。

(1)是镀层中仅含Mg的镀敷钢板，耐黑变性差

(2)是镀层中仅含Ni的镀敷钢板，耐黑变性差

(3)是镀层中含Mg和Ni的镀敷钢板，耐黑变性优良

黑变被认为是镀敷表面的问题，因此对上述(1)～(3)的样品(镀敷钢 板)，重点对从最表面到深度约200nm()进行分析。其结果示于图 2。另外，在该镀敷成分元素的分析中，使用GDS分析装置以阳极直 径4mmφ、电流20mA在深度方向放电30秒而进行分析。

根据图2可知，上述(1)～(3)中任意一个样品在镀层表面附近均可 见各镀敷成分元素的富集峰，但是在各个样品中各元素的富集形态却 略有不同。

首先，在耐黑变性差的仅含Mg的样品(1)的镀层中，在与最表层 部(最表面)的与Zn几乎相同的位置可见Mg的富集峰，Al的富集峰存 在于Zn、Mg的富集峰的更内侧(基体侧)。

此外，耐黑变性差的仅含Ni的样品(2)的镀层的富集峰，紧挨着最 表层部的Zn可见Al，Ni的富集峰存在于Al的富集峰的内侧(基体侧)。

与此相对，耐黑变性优良的含Mg和Al的样品(3)的镀层，Ni的 富集峰与Zn同样存在于最表层部，Mg、Al的各富集峰存在于Ni的富 集峰的内侧(基体侧)。

此外，虽然图2中未示出，但是镀层中共存有与样品(3)等量的 Mg和Ni、并使镀敷后冷却到250℃的冷却速度为30℃/秒而得到的镀 敷钢板并未显著地显示出耐黑变性，对此同样地进行了分析，可知Ni 向镀层最表层部的富集比样品(3)少。

从如上的分析结果可知，对于耐黑变性优良的镀层而言，在其最 表层部富集有Ni，而Ni在该最表层部的富集，必须共存有Mg。此外， 也表明了镀敷后的冷却速度对Ni富集也有影响。

另外，根据利用上述的荧光X射线的分析结果可以推测出，镀层 最表层部的Ni富集存在于从镀敷最表面到深度约30nm()之间。

通常，以氧化物生成的标准能来讲，Al、Mg与Zn相比，还原作 用强，而相反地，Ni是还原作用弱的元素。若黑变是由于还原作用强 的镀敷成分元素扩散(移动、富集)到镀层最表面，从在镀层最表面生成 的氧化锌中夺去一部分氧，从而变成缺氧型氧化锌而产生的，则认为 对于耐黑变性差的样品(1)的镀层而言，在最表层部富集的Mg夺取氧 化锌的氧从而变成缺氧型氧化锌；而对于同样耐黑变性差的样品(2)的 镀层而言，由于Al比Ni更靠近表层侧富集，因此当然是还原作用强 的Al夺取氧化锌的氧从而变成缺氧型氧化锌。

与此相对，认为在耐黑变性优良的样品(3)的镀层的最表层部，还 原作用弱的Ni富集，其变成阻挡层，抑制共存的Mg、Al向最表层部 扩散(移动、富集)，从而耐黑变性提高。

即，为了改善耐黑变性，通过Ni富集在镀层最表层部发挥阻挡层 的作用是必要的，该Ni向镀层最表层部的富集，被认为是因Mg的共 存而产生的。其中，对于Ni由于与Mg共存而向镀层最表层部移动、 富集的机制，目前尚未明确。

镀层中的Ni含量小于0.005质量％时，即使有Mg共存，Ni向镀 层最表面部的富集也少，无法得到耐黑变性的改善效果。相反地，即 使Ni为0.005质量％以上，若Mg小于0.2质量％，也未见Ni向最表 层部的富集。

此外，Ni含量超过0.1质量％时，虽然具有耐黑变性的改善效果， 但是镀液中会产生含Ni的Al-Mg系渣滓，渣滓附着会损害镀敷外观， 因此不优选。

由于以上的理由，在本发明中将镀层中的Ni含量设为0.005～0.1 质量％，并且，如上所述，将Mg含量设为0.2～1.0质量％。

如上所述，通过使GF组成的镀层中含有适量的Mg和Ni，能够 得到具有没有锌花或者形成非常微细的锌花的具有金属光泽的美丽镀 敷外观和优良的耐黑变性的热镀Zn-Al系合金钢板。

而且，本发明的镀敷钢板，可以使镀层中含有含Ce和/或La的混 合稀土。该含Ce和/或La的混合稀土虽然对无锌花化没有效果，但是 会增加镀液的流动性，从而起到防止微细的未镀敷状针孔的产生，以 及使镀敷表面平滑的作用。

混合稀土的含量，以Ce和La的总量计，小于0.005质量％时，无 法充分地得到针孔抑制效果，表面平滑化效果也消失。另一方面，Ce 和La的总量超过0.05质量％时，在镀液中以未熔化浮游物存在，其附 着在镀敷面上而损害镀敷外观。因此，该含Ce和/或La的混合稀土的 含量，以Ce和La的总量计，为0.005～0.05质量％，优选为0.007～0.02 质量％。

本发明的镀敷钢板的镀层(Al：4.4质量％、Mg：0.6质量％、Ni： 0.03质量％、余量Zn)的剖面SEM照片示于图3。根据该SEM照片， 在初晶Zn(白色部)之间散布有细粒化的灰黑色析出物，而且除了灰黑 色析出物还观察到灰白色的条纹状图案的析出物。对于该镀层，从表 面进行X射线衍射，并且从剖面及表面用EDX进行元素分析。将X 射线衍射的结果示于图4，将镀层剖面的EDX分析结果(EDX元素图谱 和EDX谱，图谱的数据类型：NETCOUNT，倍率：3000倍、加速电 压：5.0kV)示于图5，将镀层表面的EDX分析结果(EDX元素图谱和 EDX谱，图谱的数据类型：NETCOUNT，倍率：3000倍、加速电压： 10.0kV)示于图6。

由这些结果，在本发明镀敷钢板的镀层中，鉴定到作为金属间化 合物的MgZn₂。此外，推测细粒化的灰黑色的析出物为以Al为主体的 Zn-Al的二元共晶，散布于整个镀层中。推测灰白色的条纹状图案为， 以被鉴定为金属间化合物的MgZn₂为主体，MgZn₂、Zn和Al的三元共 晶(以下称为Zn-Al-MgZn₂的三元共晶)。该三元共晶尤其在镀层表面附 近扩散为网眼状，在该网眼中散布有Zn-Al的二元共晶。

接着，作为比较，对一般的GF(Al：4.3质量％、余量Zn)的镀层 的剖面及表面进行EDX分析。将镀层剖面的EDX分析结果(EDX元素 图谱和EDX谱，图谱的数据类型：NETCOUNT，倍率：3000倍、加 速电压：5.0kV)示于图7，将镀层表面的EDX分析结果(EDX元素图谱 和EDX谱，图谱的数据类型：NETCOUNT，倍率：3000倍、加速电 压：10.0kV)示于图8。该GF的镀层是由白色的初晶Zn及灰黑色的Zn-Al 的二元共晶形成的，但是该二元共晶连续地存在于镀层表面及界面附 近，与本发明的镀敷钢板Zn-Al的二元共晶相比明显大。

数据虽然省略，但是由于在龟甲图案的中央部存在有Zn-Al的二 元共晶，因此认为在形成龟甲图案时，Zn-Al的二元共晶成为核。

因此，对于本发明镀敷钢板的镀层中的Zn-Al的二元共晶和 Zn-Al-MgZn₂的三元共晶而言，详细地对它们的粒径、共晶率等进行了 研究。其结果是，本发明的镀敷钢板，Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共晶 率以在镀层剖面中的面积率计为10～30面积％，确认了共晶率在上述范 围时，能够得到没有龟甲图案的美丽镀敷外观。该机制的详细情况未 必明确，但是若从上述分析结果来推测，GF的龟甲图案如果是Zn-Al 的二元共晶成为核，则对于一般的GF来说，形成连续的大的Zn-Al的 二元共晶，因此成为核少的状态，龟甲图案形成并成长，但是添加了 Mg的本发明的镀层，在Al-Zn-MgZn₂的三元共晶凝固时形成网眼，通 过将成为龟甲图案的核的Zn-Al的二元共晶分隔开并细粒化使得核增 加，结果是能得到没有龟甲图案的美丽镀敷外观。

此外，将这种本发明的镀敷钢板进行弯曲加工，用光学显微镜观 察镀层表面及剖面时，进行2T以上的弯曲加工时，产生裂缝的程度与 GF几乎是同等程度，对于通常进行的这种弯曲加工的加工性，判断为 与GF几乎同等。

Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共晶率(Zn-Al-MgZn₂的三元共晶在镀 层剖面中的面积率，以下相同)小于10面积％是镀层中的Mg小于0.2 质量％的情况，由于形成的Zn-Al-MgZn₂的三元共晶少，因此Zn-Al 的二元共晶的细粒化不充分，形成锌花。另一方面，Zn-Al-MgZn₂的三 元共晶的共晶率超过30面积％是镀层中的Mg超过1.0质量％的情况， 镀敷外观虽然美丽，但是镀层的硬度会因MgZn₂的增加而增加，经弯 曲加工容易产生较大的裂纹，加工性降低。

此外，Zn-Al的二元共晶的粒径受到Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共 晶率的影响，若该三元共晶的共晶率在10～30面积％的范围，则Zn-Al 的二元共晶的平均长径为10μm以下。Zn-Al的二元共晶的平均长径超 过10μm是镀层中的Mg小于0.2质量％的情况，Zn-Al的二元共晶的细 粒化不充分，开始形成微细的龟甲图案，无法得到具有金属光泽的美 丽的镀敷外观。

这里，Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共晶率和Zn-Al的二元共晶的粒 径(平均长径)如下进行测定。从镀层的剖面SEM照片(例如，倍率3000 倍)上任意选定8点以上的对象，对于各个对象，首先求出整个镀层的 面积。然后，对于每个对象，求出Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的面积， 计算占整个镀层的面积比例，将它们的平均值作为共晶率。此外，对 于同样的剖面SEM照片的对象，测定各个Zn-Al的二元共晶的最大长 度(参照图9)作为长径，将其平均值作为平均长径。

接着，对本发明的镀敷钢板的制造方法进行说明。

在本发明中，作为基体钢板而使用的钢板，根据需要从公知的钢 板中适当选择即可，没有必要进行特别限定，但是从镀敷作业的观点 出发，优选使用例如低碳铝镇静钢板、极低碳钢板。

本发明的镀敷钢板的制造方法中，将钢板(基体钢板)浸渍于熔融 Zn-Al系合金镀液中进行热浸(熔融)后，从所述镀液中吊起、冷却，从 而在钢板表面形成热镀Zn-Al系合金层。该镀层含有Al:1.0～10质量％、 Mg:0.2～1.0质量％以及Ni:0.005～0.1质量％，且余量由Zn和不可避免 的杂质构成。因此，熔融Zn-Al系合金镀液的镀液组成也优选调整为基 本上与合金镀层组成几乎相同。

此外，如上所述，Ni富集在热镀Zn-Al系合金层的最表层部。

本发明人尤其是对热镀Zn-Al系合金层中的Mg、Ni含量、镀敷 后的冷却速度、以及镀敷成分元素向镀层最表面部的富集行为进行了 深入研究，结果发现对于耐黑变性的提高，即，Ni向镀层最表层部的 富集而言，如上所述，Mg与Ni的共存是不可或缺的，但是富集后直 到250℃的冷却速度也对该Ni的富集产生较大影响。

已知热镀Zn-Al系合金层中的Al、Mg、Ni等金属在镀敷后直至 凝固而达到常温的期间，缓慢地扩散向镀层最表面，尤其是明确了在 本发明人的实验中所关注的Mg、Ni向镀层最表面的富集，受到从镀敷 起到250℃的冷却速度的较大影响。另一方面，小于250℃的温度区域 的冷却速度，几乎不会对Mg、Ni的富集产生影响。

具体而言，明确了通过将从熔融Zn-Al系合金镀液中吊起的镀敷 钢板冷却到250℃的冷却速度控制为1～15℃/秒，优选控制为2～10℃/ 秒，能更加有效地促进Ni向镀层最表层部的富集。从镀液中吊起的镀 敷钢板冷却到250℃的冷却速度小于1℃/秒时，镀层最表层部的Ni的 富集虽然充分可见，但是镀层中合金层生长，变为龟甲图案，外观变 差，并且成为加工性降低的原因。另一方面，冷却速度超过15℃/秒时， 即使镀层中的Mg含量为0.2～1.0质量％、Ni含量在0.005～0.1质量％ 的范围，Ni向镀层最表层部的富集也减少，未显著地显示出耐黑变性。 此外，冷却到250℃的冷却速度超过15℃/秒时，有时镀层中的 Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共晶率会小于10％，有时会形成微细龟甲图 案。因此，使从熔融Zn-Al系合金镀液中吊起的镀敷钢板冷却到250℃ 的冷却速度为1～15℃/秒，优选为2～10℃/秒。

另外，镀液温度优选在390～500℃的范围。镀液温度小于390℃时， 镀液的粘性增加而镀敷表面容易变成凹凸状，另一方面，超过500℃时， 镀液中的渣滓容易增加。

本发明的镀敷钢板可以是对该镀层表面(两面都具有镀层时，至少 是一侧的镀层表面)实施树脂被覆而制成的树脂被覆钢板。该树脂被覆 钢板，通常在镀层表面形成化学转化处理层，再在其上形成树脂层。 此外，根据需要，还可以在化学转化处理层和树脂层之间设置等离子 体层。

化学转化处理层、等离子体层、树脂层使用在通常的预涂钢板中 采用的材料即可。

在形成所述化学转化处理层时，也可以利用通常的以铬酸、重铬 酸或者它们的盐为主要成分的处理液进行铬酸盐处理，还可以利用不 含铬的钛系、锆系等的处理液进行无铬处理。

所述等离子体层，可以通过将在例如环氧树脂、聚酯树脂、改性 聚酯树脂、改性环氧树脂等中的一种以上的有机树脂中混合了防锈颜 料(例如，铬酸锌、铬酸锶、铬酸钡等中的一种以上)、固化剂(三聚氰 胺、异氰酸酯树脂等中的一种以上)而得到的底漆进行涂布而形成。另 外，在底漆中添加着色颜料、体质颜料，还可以制成高加工性的涂膜。

所述树脂层可以通过将公知的聚酯类涂料、氟树脂类涂料、丙烯 酸树脂类涂料、氯化乙烯类涂料、有机硅树脂类涂料等面漆进行适量 涂布、烘焙而形成。树脂层的膜厚、涂布方法(喷雾涂装、辊涂、刷涂 等)也与通常的预涂钢板相同。

此外，在形成所述化学转化处理层、等离子体层、树脂层时的烘 焙(干燥)条件，也是一般进行的50～280℃×30秒以上的条件即可。

实施例

在连续式热镀Zn-Al系合金设备中，对板厚0.5mm、板宽1500mm 的未退火Al镇静钢板进行热镀，制造热镀Zn-Al系合金钢板。将对于 所得的镀敷钢板评价镀敷外观及耐黑变性的结果与各镀敷钢板的镀敷 组成(平均组成)、在镀层最表层部的Ni富集的有无和程度、镀敷处理 条件(镀液温度、镀液浸渍时间、镀敷后冷却到250℃的冷却速度)一起 示于表1及表2中。

这里，Zn-Al-MgZn₂的三元共晶的共晶率(该三元共晶在镀层剖面 中的面积率)和Zn-Al的二元共晶的粒径(平均长径)使用先前说明的方 法进行测定。

对于在镀层最表层部的Ni富集的有无和程度，利用上述GDS分 析，用以下的标准进行评价。

○：Ni富集峰与Zn富集峰的位置几乎相同

△：Ni富集峰在Zn富集峰的稍微内侧(基体侧)

×：Ni富集峰在Al、Mg的富集峰的内侧(基体侧)

对镀敷外观和耐黑变性，用以下的评价方法进行评价。

(1)镀敷外观

(1-1)异物(渣滓)附着

目测数出热镀Zn-Al系合金钢板的规定面积(70mm×100mm)的表 面上附着的异物(渣滓)的个数，按照下述标准以5等级进行评价。以评 价4以上为“良好”。

评价5：无异物附着

评价4：有1个异物附着

评价3：有2～3个异物附着

评价2：有4～6个异物附着

评价1：有7个以上异物附着

(1-2)锌花尺寸

用立体显微镜对热镀Zn-Al系合金钢板的表面锌花形态进行拍摄 (倍率10倍)，数出规定面积(70mm×100mm)内的锌花核数，根据下式 求出锌花的等效圆直径(锌花尺寸)，按照下述标准以5等级进行评价。 在评价4以上时，在目测观察中，锌花明显微细，因此在表面外观上 为“良好”。

[测定面积]/[锌花核数]＝π(d/2)²

其中，d：锌花等效圆直径(锌花尺寸)

π：圆周率

评价5：无锌花

评价4：锌花尺寸为0.2mm以下

评价3：锌花尺寸超过0.2mm且为1.0mm以下

评价2：锌花尺寸超过1.0mm且为2.0mm以下

评价1：锌花尺寸超过2.0mm

(1-3)色调-光泽

目测观察热镀Zn-Al系合金钢板的色调，并且用光泽度计测定光 泽度(60°镜面光泽度)，按照下述标准以5等级进行评价。以评价4以 上为“良好”。

(2)耐黑变性

从热镀Zn-Al系合金钢板上取试验片(50mm×70mm)，将试验片彼 此层叠，进行在湿润气氛(相对湿度：95％以上，温度：49℃)下放置10 天的试验(黑变试验)后，根据JIS-Z-8722的规定用色差计测定试验片表 面的L值(明度)，求出黑变试验前后的L值的变化(△L)，按照下述标 准以5等级评价耐黑变性。若在评价3以上则有效，其中评价4以上 为“良好”。

评价5：△L＝0

评价4：△L＝1～3

评价3：△L＝4～8

评价2：△L＝9～12

评价1：△L＝13以上

在表1及表2中，*1～*5为以下内容。

*1X：在镀层中的Al-Zn-Mg金属间化合物的三元共晶的面积率

*2Y：Zn-Al的二元共晶的平均长径

*3○～×为在本说明书中记载的评价

*4冷却速度：镀敷后冷却到250℃的冷却速度

*5数字是本说明书中记载的评价数

接着，对如上述那样得到的热镀Zn-Al系合金钢板实施化学转化 处理，根据需要进行等离子体涂装后，进行表面(树脂)涂装，制造树脂 被覆钢板，对该树脂被覆钢板评价涂装外观、涂膜密合性(格子埃里克 森试验，Erichsen cupping test)、弯曲加工性(1T弯曲)等。

在制造树脂被覆钢板时，在镀敷后，紧接着进行化学转化处理的 情况是较少的。因此，与在镀敷后直接进行化学转化处理、等离子体 涂装、表面(树脂)涂装不同，而是将在镀敷后裁成的数十张样品重叠捆 扎，在室内的镀敷生产线的置卷处放置60天直到实施化学转化处理， 对镀敷表面的黑变等的发生状况进行研究后，进行化学转化处理、等 离子体涂装、表面(树脂)涂装。对于化学转化处理的处理剂，在铬酸盐 处理中使用“ZM3360H”(商品名，NIHON PARKERIZING CO.,LTD.制 造)，在无铬处理中使用“CT-E320”(商品名，NIHON PARKERIZING  CO.,LTD.制造)。底漆使用作为环氧涂料的“JT250”(商品名，Nippon Fine  coatings Co.,Ltd.制造)。面漆，作为聚酯类使用“KP1500”(商品名，关西 油墨株式会社制造)，作为氟树脂类使用“Precolor NO 8800”(商品名， BASF Japan Ltd.)。

将各制品的涂装后外观、涂膜密合性、弯曲加工性、在化学转化 处理前放置60天后样品的耐黑变性与化学转化处理层、等离子体层、 表面(树脂)层的各种类，示于表3和表4。

对于耐黑变性，对化学转化处理前放置60天后的试验片，按照 JIS-Z-8722的规定，用色差计测定试验片表面的L值(明度)，求出放置 前后的L值的变化(△L)，与上述“(2)耐黑变性”同样以5等级进行评价。

此外，对涂装后外观、涂装密合性及弯曲加工性，用以下的评价 方法进行评价。

(3)涂装后外观

目测观察树脂被覆钢板的表面，按照以下标准以3等级进行评价。

评价3：锌花图案不透明

评价2：锌花图案稍微透明

评价1：锌花图案透明

(4)涂膜密合性

在树脂被覆钢板的试验片表面刻上100个格子(方形物)，将粘胶带 粘合/剥离，根据方形物的剥离个数，按照下述标准以5等级进行评价。

评价5：没有剥离

评价4：剥离个数1～5个

评价3：剥离个数6～15个

评价2：剥离个数16～35个

评价1：剥离个数36个以上

(5)弯曲加工性

将树脂被覆钢板的试验片进行1T弯曲(夹着与试验片相同板厚的 1张板材弯曲180°)后，将粘胶带粘合/剥离后观察涂膜的状态，按照下 述标准以5等级进行评价。

评价5：几乎不产生裂纹，无剥离

评价4：稍微产生裂纹，无剥离

评价3：产生大量裂纹，一部分(面积率10％以下)发生剥离

评价2：剥离的面积率11～50％

评价1：剥离的面积率51％以上

表3和表4中，*1表示以下内容。

*1数字为本说明书中记载的评价数